Бесплатная библиотека стандартов и нормативов www.docload.ru

Все документы, размещенные на этом сайте, не являются их официальным изданием и предназначены исключительно для ознакомительных целей.
Электронные копии этих документов могут распространяться без всяких ограничений. Вы можете размещать информацию с этого сайта на любом другом сайте.
Это некоммерческий сайт и здесь не продаются документы. Вы можете скачать их абсолютно бесплатно!
Содержимое сайта не нарушает чьих-либо авторских прав! Человек имеет право на информацию!

 

ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И ПРОЕКТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ ГОССТРОЯ СССР

НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ БЕТОНА И ЖЕЛЕЗОБЕТОНА ГОССТРОЯ СССР

РУКОВОДСТВО
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ БЕТОННЫХ
И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
ИЗ ТЯЖЕЛОГО БЕТОНА
(БЕЗ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ)

МОСКВА СТРОЙИЗДАТ 1977

Рекомендовано к изданию решением секции несущих конструкций НТС ЦНИИПромзданий.

(Центр. науч.-исслед. и проектно-эксперим. ин-т пром. зданий и сооружений ЦНИИПпромзданий Госстроя СССР. Науч.-исслед. ин-т бетона и железобетона НИИЖБ Госстроя СССР).

Руководство по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения) содержит положения главы СНиП II-21-75, относящиеся к проектированию этих конструкций, упрощенные методы расчета, а также примеры расчета отдельных сечений и элементов.

Руководство предназначено для инженеров-проектировщиков, а также для студентов строительных вузов.

ПРЕДИСЛОВИЕ

Настоящее Руководство содержит положения по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона, выполняемых без предварительного напряжения арматуры.

В Руководстве приведены требования главы СНиП II-21-75 «Бетонные и железобетонные конструкции», относящиеся к проектированию указанных конструкций, и положения, детализирующие эти требования, а также дополнительные рекомендации по проектированию и приближенные способы расчета конструкций.

В скобках указаны соответствующие номера пунктов и таблиц главы СНиП II-21-75. При этом формулы, в которых коэффициенты при расчете элементов конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры имеют однозначную величину (в том числе при величине, равной 1), приведены с заменой буквенных обозначений коэффициентов конкретной их величиной.

Каждый раздел Руководства сопровождается примерами расчета конструкций, охватывающими наиболее типичные случаи, встречающиеся в практике проектирования.

В Руководство не включены данные по проектированию конструкций без предварительного напряжения арматуры, которые редко встречаются на практике (например, данные для арматуры, упрочненной вытяжкой, расчет элементов с арматурой, имеющей условный предел текучести, - классов А-IV, Ат-IV, А-V и Ат-V; расчет элементов на выносливость). Эти данные приведены в «Руководство по проектированию предварительно-напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона».

В Руководстве не приведены особенности проектирования сборно-монолитных конструкций, элементов с жесткой арматурой, а также проектирования некоторых специальных сооружений (труб, силосов и т.п.) и, в частности, вопросы, связанные с определением усилий в этих конструкциях.

Руководство разработано ЦНИИПромзданий Госстроя СССР (инженеры Б. Ф. Васильев, И. К. Никитин, Л. Л. Лемыш, А. Г. Королькова) и НИИЖБ Госстроя СССР (доктора техн. наук А. А. Гвоздев, С. А. Дмитриев и кандидаты техн. наук Е. А. Чистяков, Ю. П. Гуща, А. С. Залесов, Л. К. Руллэ, Н. М. Мулин, Л. Н. Зайцев, Н. Г. Матков, Н. И. Катин, И. Е. Евгеньев) с участием НИЛ ФХММ и ТП Главмоспромстройматериалов (кандидаты техн. наук Э. Г. Ратц, С. Ю. Цейтлин, Я. М. Якобсон), КТБ Мосоргстройматериалов (канд. техн. наук В. С. Щукин, инженеры B. Л. Айзинсон, Е. М. Травкин, Б. И. Фельдман), ДИСИ Минвуз УССР (канд. техн. наук В. М. Баташев), ПИСИ Минвуз УССР (канд. техн. наук П. Ф. Вахненко, инж. В. И. Клименко) и Гипростроммаш Минстройдормаша СССР (инженеры Л. А. Волков, М. А. Соломович, Т.П. Заневская).

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

Усилия от внешних нагрузок и воздействий в поперечном сечении элемента

M  - изгибающий момент или момент внешних сил относительно центра тяжести приведенного сечения;

N  - продольная сила;

Q  - поперечная сила;

Mк - крутящий момент;

Mкр, Mдл, Mп   - изгибающие моменты соответственно от кратковременных нагрузок, от постоянных и длительных нагрузок и от полной нагрузки, включающей постоянную, длительную и кратковременную нагрузки (при расчете по прочности вводятся с коэффициентом перегрузки n > 1, в остальных случаях с n = 1).

Характеристики материалов

Rпр и RпрII  - расчетные сопротивления бетона осевому сжатию соответственно для предельных состояний первой и второй групп;

Rр и RрII  - расчетные сопротивления бетона осевому растяжению соответственно для предельных состояний первой и второй групп;

Rа - расчетное сопротивление арматуры растяжению для предельных состояний первой группы:

а) продольной;

б) поперечной при расчете сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие изгибающего момента;

Rа.х  - расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению для предельных состояний первой группы при расчете сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие поперечной силы;

Rа.с - расчетное сопротивление арматуры сжатию для предельных состояний первой группы;

RаII  - то же, растяжению для предельных состояний второй группы;

Eб - начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении;

Eа - модуль упругости арматуры;

n - отношение соответствующих модулей упругости арматуры Eа и бетона Eб.

Характеристики положения продольной арматуры в поперечном сечении элемента

A - обозначение продольной арматуры:

а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения - расположенной в растянутой зоне;

б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении - расположенной у менее сжатой грани сечения;

в) при полностью растянутом от действия внешней нагрузки сечении:

для внецентренно-растянутых элементов - расположенной у более растянутой грани сечения;

для центрально-растянутых элементов - всей в поперечном сечении элемента;

A' - обозначение продольной арматуры:

а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения - расположенной в сжатой зоне;

б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении - расположенной у более сжатой грани сечения;

в) при полностью растянутом от действия внешней нагрузки сечении внецентренно-растянутых элементов - расположенной у менее растянутой грани сечения.

Геометрические характеристики

b - ширина прямоугольного сечения, ширина ребра таврового и двутаврового сечений;

bп и b'п - ширина полки таврового и двутаврового сечений соответственно в растянутой и сжатой зонах;

h - высота прямоугольного, таврового и двутаврового сечений;

hп и h'п - высота полки таврового и двутаврового сечений соответственно в растянутой и сжатой зонах;

a и a' - расстояние от равнодействующей усилий соответственно в арматуре A и A' до ближайшей грани сечения;

h0  - рабочая высота сечения, равная h - a;

x   - высота сжатой зоны бетона;

ξ   - относительная высота сжатой зоны бетона, равная ;

u   - расстояние между хомутами, намеренное по длине элемента;

uо  - расстояние между плоскостями отогнутых стержней, измеренное по нормали к ним;

e0  - эксцентрицитет продольной силы N относительно центра тяжести приведенного сечения, равный M/N;

e и e' - расстояние от точки приложения продольной силы N до равнодействующей усилий соответственно в арматуре A и A';

eа  - расстояние от точки приложения продольной силы N до центра тяжести площади сечения арматуры A;

l  - пролет элемента;

l0 - расчетная длина элемента, подвергающегося действию сжимающей продольной силы;

r  - радиус инерции поперечного сечения элемента относительно центра тяжести сечения;

d - номинальный диаметр арматурных стержней;

Fа и F'а - площадь сечения арматуры соответственно A и A';

Fх  - площадь сечения хомутов, расположенных в одной, нормальной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение;

Fо - площадь сечения отогнутых стержней, расположенных в одной, наклонной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение;

fх   - площадь сечения одного стержня хомута;

fа   - площадь сечения одного стержня продольной арматуры;

μ   - коэффициент армирования, определяемый как отношение площади сечения арматуры A к площади поперечного сечения элемента bh0 без учета сжатых и растянутых полок;

F   - площадь всего бетона в поперечном сечении;

Fб - площадь сечения сжатой зоны бетона;

Fп - площадь приведенного сечения элемента, включающая площадь бетона и также площадь всей продольной арматуры, умноженную на отношение модулей упругости арматуры и бетона;

Iп  - момент инерции приведенного сечения элемента относительно его центра тяжести;

W0 - момент сопротивления приведенного сечения элемента для крайнего растянутого волокна, определяемый как для упругого материала.

1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящее Руководство распространяется на проектирование бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона, выполняемых без предварительного напряжения арматуры и предназначенных для работы в условиях систематического воздействия температур не выше 50 °С и не ниже минус 70 °С.

Тяжелый бетон - бетон плотной структуры, на цементном вяжущем и плотных заполнителях, крупнозернистый, тяжелый по объемному весу, при любых условиях твердения.

Примечания: 1. Указания настоящего Руководства не распространяются на проектирование бетонных и железо бетонных конструкций гидротехнических сооружений, мостов, транспортных тоннелей, труб под насыпями, покрытий автомобильных дорог и аэродромов.

2. В конструкциях, проектируемых в соответствии с настоящим Руководством, мелкозернистый бетон применяется только для заполнения швов в сборных конструкциях, а также для защиты от коррозии стальных закладных деталей.

1.2(1.2). Проектирование бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений, предназначенных для работы в условиях агрессивной среды и повышенной влажности, должно вестись с учетом дополнительных требований, предъявляемых главой СНиП по защите строительных конструкций от коррозии.

1.3(1.3). Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается как средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике. Расчетные технологические температуры устанавливаются заданием на проектирование.

Влажность воздуха окружающей среды определяется как средняя относительная влажность наружного воздуха наиболее жаркого месяца в зависимости от района строительства согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике или как относительная влажность внутреннего воздуха помещений отапливаемых зданий и сооружений.

1.4(1.4). Выбор конструктивных решений должен производиться исходя из технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости, трудоемкости и стоимости строительства, а также с учетом условий эксплуатации конструкций.

1.5(1.5). При проектировании зданий и сооружений должны приниматься конструктивные схемы, обеспечивающие необходимую прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость зданий и сооружений в целом, а также отдельных конструкций на всех стадиях возведения и эксплуатации.

1.6(1.6). Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях.

Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, а также условия изготовления и транспортирования.

1.7(1.7). Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку, а также укрупненные пространственные арматурные каркасы.

1.8(1.8). В сборных конструкциях особое внимание должно быть обращено на прочность и долговечность соединений.

Конструкции узлов и соединений элементов должны обеспечивать надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции с помощью различных конструктивных и технологических мероприятий.

1.9(1.9). Бетонные элементы применяются в конструкциях, работающих преимущественно на сжатие, когда эксцентрицитеты продольной силы относительно центра тяжести сечения не превышают величин, указанных в п. 3.4.

Изгибаемые бетонные элементы допускается применять в том случае, когда они лежат на сплошном основании, а также, как исключение, в других случаях при условии, что они рассчитываются на нагрузку только от собственного веса и под ними не могут находиться люди и оборудование.

Примечание. Конструкции рассматриваются как бетонные, если их прочность в стадии эксплуатации обеспечивается одним бетоном.

1.10(1.10). Численные значения приведенных в настоящем Руководстве расчетных характеристик бетона и арматуры, предельно допустимых величин ширины раскрытия трещин и прогибов и т.п. применяются только при проектировании; для оценки качества конструкций следует руководствоваться требованиями соответствующих государственных стандартов и нормативных документов.

ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

1.11(1.11). Бетонные и железобетонные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (предельные состояния первой группы) и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельные состояния второй группы).

а) Расчет по предельным состояниям первой группы должен обеспечивать конструкции от:

хрупкого, вязкого или иного характера разрушения (расчет по прочности, с учетом в необходимых случаях прогиба конструкции перед разрушением, неблагоприятного влияния агрессивной среды, попеременного замораживания и оттаивания и т.п.);

усталостного разрушения (расчет на выносливость конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки подвижной или пульсирующей, например рамных фундаментов и перекрытий под неуравновешенные машины и т.п.);

потери устойчивости формы конструкции (расчет на устойчивость тонкостенных конструкций и т.п.) или ее положения (расчет на опрокидывание и скольжение подпорных стен, внецентренно-нагруженных высоких фундаментов; расчет на всплывание заглубленных или подземных резервуаров, насосных станций и т.п.).

б) Расчет по предельным состояниям второй группы должен обеспечивать конструкции от:

образования трещин, а также их чрезмерного раскрытия (расчет по раскрытию трещин);

чрезмерных перемещений - прогибов, углов поворота, углов перекоса и колебаний (расчет по деформациям).

Расчет бетонных конструкций по предельным состояниям второй группы, а также на выносливость может не производиться.

Примечания: 1. Расчет на действие многократно повторяющейся нагрузки, в том числе на выносливость, выполняется в соответствии с указаниями «Руководства по проектированию предварительно-напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона».

2. Расчет на устойчивость формы и положения выполняется по соответствующим нормативным документам или литературным источникам.

1.12(1.12). Расчет по предельным состояниям конструкции в целом, а также отдельных ее элементов должен, как правило, производиться для всех стадий: изготовления, транспортирования, возведения и эксплуатации, при этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным решениям.

Расчет по раскрытию трещин и по деформациям допускается не производить, если на основании опытной проверки или практики применения железобетонных конструкций установлено, что величина раскрытия в них трещин на всех стадиях, перечисленных в настоящем пункте, не превышает предельно допустимых величин и жесткость конструкций в стадии эксплуатации достаточна.

1.13(1.13). Величины нагрузок и воздействий, значения коэффициентов перегрузок, коэффициентов сочетаний, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные - длительные, кратковременные, особые - должны приниматься в соответствии с требованиями главы СНиП по нагрузкам и воздействиям. Нагрузки, учитываемые при расчете по предельным состояниям второй группы, должны приниматься согласно указаниям пп. 1.17 и 1.19. При этом к длительным нагрузкам следует относить часть полной величины кратковременных нагрузок, оговоренных в главе СНиП по нагрузкам и воздействиям; а вводимая в расчет кратковременная нагрузка принимается уменьшенной на величину, учтенную в длительной нагрузке (например, если снеговая нагрузка составляет: p = p0c = 100·1,4 = 140 кгс/см2, то снеговая длительная нагрузка будет равна: pдл = (100 - 70)1,4 = 42 кгс/м2, а снеговая кратковременная нагрузка: pкр = 140 - 42 = 98 кгс/м2).

1.14(1.14). При расчете элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от собственного веса элемента следует вводить в расчет с коэффициентом динамичности, равным:

при транспортировании - 1,8;

при подъеме и монтаже - 1,5.

В этом случае коэффициент перегрузки к нагрузке от собственного веса элемента не вводится.

Для указанных выше коэффициентов динамичности допускается принимать более низкие значения, если это подтверждено опытом применения конструкций, но не ниже 1,25.

1.15(1.16). Усилия в статически неопределимых железобетонных конструкциях от нагрузок и вынужденных перемещений (вследствие изменения температуры, влажности бетона, смещения опор и т.п.) при расчете по предельным состояниям первой и второй группы следует, как правило, определять с учетом неупругих деформаций бетона и арматуры и наличия трещин, а также с учетом в необходимых случаях деформированного состояния как отдельных элементов, так и конструкции.

Для конструкций, методика расчета которых с учетом неупругих свойств железобетона не разработана, а также для промежуточных стадий расчета с учетом неупругих свойств железобетона (итерационные методы, метод поправочных коэффициентов и т.п.) усилия в статически неопределимых конструкциях допускается определять в предположении их линейной упругости.

1.16(1.17). Ширина кратковременного и длительного раскрытия трещин для элементов, эксплуатируемых в условиях неагрессивной среды, не должна превышать величин, приведенных в табл. 1.

Таблица 1(1а)

Условия работы конструкций, эксплуатируемых в неагрессивной среде

Предельно допустимая ширина, мм, раскрытия трещин

кратковременного aт.кр

длительного aт.дл

1. Элементы, воспринимающие давление жидкостей или газов, а также эксплуатируемые в грунте ниже уровня грунтовых вод, если сечение этих элементов полностью растянуто

0,2

0,1

2. То же, если сечение частично сжато

0,3

0,2

3. Элементы хранилищ сыпучих тел, непосредственно воспринимающие их давление

0,3

0,2

4. Прочие элементы (в том числе эксплуатируемые в грунте выше уровня грунтовых вод)

0,4

0,3

Примечание. Под кратковременным раскрытием трещин понимается их раскрытие при действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, а под длительным раскрытием - только постоянных и длительных нагрузок. При этом коэффициент перегрузки принимается равным единице.

1.17. Для элементов, указанных в поз. 1 табл. 1(1а), с проволочной рабочей арматурой классов В-I или Вр-I не допускается образование трещин при действии нагрузки с коэффициентом перегрузки, большем единицы.

1.18(1.20). Для железобетонных слабоармированных элементов, характеризуемых тем, что их несущая способность исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны, площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15 %.

Такое увеличение армирования следует производить при выполнении условия

MтMпр,

где Mт - момент трещинообразования, определяемый согласно п. 4.3 с заменой значения RрII на 1,2RрII;

Mпр - момент, соответствующий исчерпанию несущей способности, определяемый согласно пп. 3.16 - 3.82; для внецентренно-сжатых и растянутых элементов значения Mпр определяются относительно оси, проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой зоны (см. п. 4.3).

1.19(1.21). Прогибы элементов железобетонных конструкций не должны превышать предельно допустимых величин, устанавливаемых с учетом следующих требований:

а) технологических (условия нормальной работы кранов, технологических установок, машин и т.п.);

б) конструктивных (влияние соседних элементов, ограничивающих деформации; необходимость выдерживания заданных уклонов и т.п.);

в) эстетических (впечатление людей о пригодности конструкции).

Таблица 2(2)

Элементы конструкций

Предельно допустимые прогибы

1. Подкрановые балки при кранах:

 

а) ручных

l/500

б) электрических

l/600

2. Перекрытия с плоским потолком и элементы покрытия (кроме указанных в поз. 4) при пролетах:

 

а) l < 6 м

l/200

б) 6 м ≤ l7,5 м

3 см

в) l > 7,5 м

l/250

3. Перекрытия с ребристым потолком и элементы лестниц при пролетах:

 

а) l < 5 м

l/200

б) 5 м ≤ l ≤ 10 м

2,5 см

в) l > 10 м

l/400

4. Покрытия зданий сельскохозяйственного производственного назначения при пролетах:

 

а) l < 6 м

l/150

б) 6 м ≤ l ≤ 10 м

4 см

в) l >10 м

l/250

5. Навесные стеновые панели (при расчете из плоскости) при пролетах:

 

а) l < 6 м

//200

б) 6 м ≤ l ≤ 7,5 м

3 см

в) l > 7,5 м

l/250

Примечания: 1. Величины предельно допустимых прогибов по поз. 1 и 5 обусловлены технологическими или конструктивными требованиями, а по поз. 2 - 4 - эстетическими требованиями.

2. l - пролет балок или плит; для консолей принимают l = 2l1, где l1 - вылет консоли.

Величины предельно допустимых прогибов приведены в табл. 2.

Расчет прогибов должен производиться: при ограничении технологическими или конструктивными требованиями - на действие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок; при ограничении эстетическими требованиями - на действие постоянных и длительных нагрузок. При этом коэффициент перегрузки n принимается равным единице.

Для не защищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для эксплуатации в климатическом подрайоне IVA, согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике, при определении перемещений необходимо учитывать температурные климатические воздействия.

Для железобетонных элементов, выполняемых со строительным подъемом, значения предельно допустимых прогибов могут быть увеличены на высоту строительного подъема, если это не ограничивается технологическими или конструктивными требованиями.

Величины предельно допустимых прогибов в других случаях (не предусмотренных табл. 2) устанавливаются по специальным требованиям, но при этом они не должны превышать 1/150 пролета и 1/75 вылета консоли.

Если в нижележащем помещении с гладким потолкам имеются расположенные поперек пролета элемента l постоянные перегородки (не являющиеся опорами) с расстоянием между ними lп, то прогиб элемента в пределах расстояний lп (отсчитываемый от линии, соединяющей верхние точки осей перегородок) может быть допущен до 1/200lп, однако при этом предельный прогиб всего элемента должен быть не более 1/150l.

1.20(1.21). Для не связанных с соседними элементами железобетонных плит перекрытий, лестничных маршей, площадок и т.п. должна производиться дополнительная проверка по зыбкости: дополнительный прогиб от кратковременно действующей сосредоточенной нагрузки 100 кгс при наиболее невыгодной схеме ее приложения должен быть не более 0,7 мм.

1.21(1.23). Расстояния между температурно-усадочными швами должны устанавливаться расчетом. Расчет допускается не производить при расчетных зимних температурах наружного воздуха выше минус 40 °С, если принятые расстояния между температурно-усадочными швами не превышают величин, приведенных в табл. 3.

1.22. При расчете перекрытия по предельным состояниям второй группы вес перегородок учитывается следующим образом:

а) нагрузка от веса жестких перегородок (например, железобетонных сборных, выполняемых из горизонтальных элементов, железобетонных и бетонных, монолитных, каменных и т.п.) принимается сосредоточенной по концам перегородки, а при наличии проемов - и у краев проема;

б) для прочих перегородок - 60 % их веса принимаются распределенными по длине перегородки (на участках между проемами), а 40 % - сосредоточенными по концам перегородки и у краев проема.

1.23. Распределение местной нагрузки между элементами сборных перекрытий, выполняемых из многопустотных или сплошных плит, при условии обеспечения качественной заливки швов между плитами, допускается производить с учетом нижеследующих указаний:

Таблица 3(3)

Конструкции

Наибольшие расстояния, м, между температурно-усадочными швами, допускаемые без расчета для конструкций, находящихся

внутри отапливаемых зданий или в грунте

на открытом воздухе или в неотапливаемых зданиях

1. Бетонные:

 

 

а) сборные

40

30

б) монолитные при конструктивном армировании

30

20

в) монолитные без конструктивного армирования

20

10

2. Железобетонные:

 

 

а) сборно-каркасные, в том числе смешанные (с металлическими или деревянными покрытиями)

60

40

б) сборные сплошные

50

30

в) монолитные и сборно-монолитные каркасные

50

30

г) монолитные и сборно-монолитные сплошные

40

25

Примечания: 1. Для железобетонных конструкций одноэтажных зданий соответствующие расстояния между температурно-усадочными швами, указанные в настоящей таблице, увеличиваются на 20 %.

2. Величины, приведенные в настоящей таблице, относятся к каркасным зданиям при отсутствии связей либо при расположении связей в середине деформационного блока.

а) при расчете по всем предельным состояниям принимается следующее распределение нагрузки от веса перегородок, расположенных вдоль пролета равных по ширине плит:

если перегородка расположена в пределах одной плиты, то на эту плиту передается 50 % веса перегородки, а по 25 % ее веса передаются на две смежные плиты;

если перегородка опирается на две соседние плиты, то вес перегородки распределяется поровну между ними;

б) при расчете по предельным состояниям второй группы местные сосредоточенные нагрузки, расположенные в пределах средней трети пролета плиты, распределяются на ширину, не превышающую длины этого пролета; при расчете по прочности такое распределение сосредоточенных нагрузок может быть допущено лишь при условии соединения смежных плит по длине шпонками, проверяемыми расчетом (см. п. 3.114).

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

БЕТОН

2.1(2.3). Для бетонных и железобетонных конструкций должны предусматриваться следующие проектные марки тяжелого бетона:

а) по прочности на сжатие - М 50, М 75, М 100, М 150, М 200, М 250, М 300, М 350, М 400, М 450, М 500, М 600, М 700, М 800 (при этом проектные марки М 250, М 350 и М 450 следует предусматривать при условии, что это приводит к экономии цемента по сравнению с применением бетона проектных марок соответственно М 300, М 400, М 500 и не снижает другие технико-экономические показатели конструкции);

б) по морозостойкости - Мрз 50, Мрз 75, Мрз 100, Мрз 150, Мрз 200, Мрз 300, Мрз 400, Мрз 500;

в) по водонепроницаемости - В 2, В 4, В 6, В 8, В 10, В 12.

Примечания: 1. Проектной маркой бетона по какому-либо признаку называется значение соответствующей характеристики бетона, задаваемое при проектировании.

2. Соответствие фактического значения характеристики бетона его проектной марке устанавливается на основании результатов испытаний согласно требованиям соответствующих государственных стандартов.

2.2(2.4). Срок твердения (возраст) бетона, отвечающий его проектной марке по прочности на сжатие, принимается, как правило, 28 дней.

В тех случаях, когда известны сроки фактического загружения конструкций, способы их возведения, условия твердения бетона, сорт применяемого цемента, допускается устанавливать проектную марку бетона в ином возрасте (большем или меньшем); при этом для монолитных массивных бетонных и железобетонных конструкций всегда должен учитываться возможный реальный срок их загружения проектными нагрузками.

Величина отпускной прочности бетона в элементах сборных конструкций должна назначаться минимально допустимой (в зависимости от условий транспортирования, монтажа и срока загружения изделий, технологии их изготовления, климатических условий строительства и времени года) в соответствии с указаниями государственных стандартов на сборные изделия.

2.3(2.5). Для железобетонных конструкций не допускается применение бетона проектной марки ниже М 100;

Рекомендуется принимать проектную марку бетона:

для железобетонных сжатых стержневых элементов - не ниже М 200;

для сильно нагруженных сжатых стержневых элементов (например, для колонн, воспринимающих значительные крановые нагрузки, и для колонн нижних этажей многоэтажных зданий) - не ниже М 300;

для тонкостенных железобетонных конструкций, а также для стен зданий и сооружений, возводимых в скользящей и переставной опалубке, - не ниже М 200.

Для бетонных сжатых элементов не рекомендуется применять бетон проектной марки выше М 400.


Таблица 4(8)

Условия работы конструкций

Минимальные проектные марки бетона по морозостойкости по водонепроницаемости конструкции (кроме наружных стен отапливаемых зданий) для зданий и сооружений класса

 

Характеристика режима

Расчетная зимняя температура наружного воздуха

I

II

III

I

II

III

 

1. Попеременное замораживание и оттаивание в водонасыщенном состоянии (например, конструкции, расположенные в сезонно-оттаивающем слое грунта в районах вечной мерзлоты)

Ниже минус 40 °С

Мрз 300

Мрз 200

Мрз 150

В 6

В 4

В 2

 

Ниже минус 20 °С до минус 40 °С включительно

Мрз 200

Мрз 150

Мрз 100

В 4

В 2

Не нормируется

 

Ниже минус 5 °С до минус 20 °С включительно

Мрз 150

Мрз 100

Мрз 75

В 2

Не нормируется

То же

 

Минус 5° С и выше

Мрз 100

Мрз 75

Мрз 50

Не нормируется

То же

»

 

2. Попеременное замораживание и оттаивание в условиях эпизодического водонасыщения (например, надземные конструкции, постоянно подвергающиеся атмосферным воздействиям)

Ниже минус 40 °С

Мрз 200

Мрз 150

Мрз 100

В 4

В 2

Не нормируется

 

Ниже минус 20 °С до минус 40 °С включительно

Мрз 100

Мрз 75

Мрз 50

В 2

Не нормируется

То же

 

Ниже минус 5 °С до минус 20 °С включительно

Мрз 75

Мрз 50

Не нормируется

Не нормируется

То же

»

 

Минус 5 °С и выше

Мрз 50

Не нормируется

Не нормируется

Не нормируется

Не нормируется

Не нормируется

 

3. Попеременное замораживание и оттаивание в условиях воздушно-влажностного состояния при отсутствии эпизодического водонасыщения (например, конструкции, постоянно подвергающиеся воздействиям окружающего воздуха, защищенные от воздействия атмосферных осадков)

Ниже минус 40 °С

Мрз 150

Мрз 100

Мрз 75

В 4

В 2

Не нормируется

 

Ниже минус 20 °С до минус 40 °С включительно

Мрз 75

Мрз 50

Не нормируется

Не нормируется

Не нормируется

То же

 

Ниже минус 5 °С до минус 20 °С включительно

Мрз 50

Не нормируется

То же

То же

То же

»

 

Минус 5 °С и выше

Не нормируется

То же

»

»

»

»

 

4. Возможное эпизодическое воздействие температур ниже 0 °С в водонасыщенном состоянии (например, конструкции, находящиеся в грунте или под водой)

Ниже минус 40 °С

Мрз 150

Мрз 100

Мрз 75

Не нормируется

Не нормируется

Не нормируется

 

Ниже минус 20 °С до минус 40 °С включительно

Мрз 75

Мрз 50

Не нормируется

То же

То же

То же

 

Ниже минус 5 °С до минус 20 °С включительно

Мрз 50

Не нормируется

То же

»

»

»

 

Минус 5 °С и выше

Не нормируется

То же

»

»

»

»

 

5. Возможное эпизодическое воздействие температур ниже 0 °С в условиях воздушно-влажностного состояния (например, внутренние конструкции отапливаемых зданий в период строительства и монтажа)

Ниже минус 40°

Мрз 75

Мрз 50

Не нормируется

Не нормируется

Не нормируется

Не нормируется

 

Ниже минус 20 °С до минус 40 °С включительно

Мрз 50

Не нормируется

То же

То же

То же

То же

 

Минус 20 °С и выше

Не нормируется

То же

»

»

»

»

 

Примечания: 1. Проектные марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для конструкций сооружений водоснабжения и канализации, а также для свай и свай-оболочек следует назначать согласно требованиям соответствующих глав СНиП и государственных стандартов.

2. Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно указаниям п. 1.3.

 


2.4(2.8). Для замоноличивания стыков элементов сборных железобетонных конструкций проектную марку бетона следует устанавливать в зависимости от условий работы соединяемых элементов, но принимать не ниже М 100.

2.5(2.9). Проектные марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости бетонных и железобетонных конструкций в зависимости от режима их эксплуатации и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства должны приниматься:

для конструкций зданий и сооружений (кроме наружных стен отапливаемых зданий) - не ниже указанных в табл. 4(8);

для наружных стен отапливаемых зданий - не ниже указанных в табл. 5(9).

2.6(2.10). Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации или монтажа могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов.

Нормативные и расчетные характеристики бетона

2.7(2.11). Нормативными сопротивлениями бетона являются: сопротивление осевому сжатию кубов (кубиковая прочность) Rн;

сопротивление осевому сжатию призм (призменная прочность) Rнпр;

сопротивление осевому растяжению Rнр.

Нормативные сопротивления бетона Rнпр и Rнр в зависимости от проектной марки бетона по прочности на сжатие даны в табл. 6(11).

2.8(2.13). Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rпр и Rр определяются путем деления нормативных сопротивлений на коэффициенты безопасности по бетону, принимаемые равными: при сжатии kб.с = 1,3; при растяжении kб.р = 1,5.

Расчетные сопротивления бетона Rпр и Rр снижаются (или повышаются) путем умножения на коэффициенты условий работы бетона mб, учитывающие: особенности свойств бетонов, длительность действия нагрузки и ее многократную повторяемость, условия и стадию работы конструкции, способ ее изготовления, размеры сечения и т.п.

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы RпрII и RрII принимаются равными нормативным сопротивлениям и вводятся в расчет с коэффициентом условий работы бетона mб = 1.

Величины расчетных сопротивлений бетона в зависимости от проектных марок по прочности на сжатие приведены (с округлением) для предельных состояний первой группы в табл. 7, для предельных состояний второй группы - в табл. 6(11).

В расчетные сопротивления, приведенные в табл. 7, включены следующие коэффициенты условий работы mб:

а) для высокопрочного бетона проектных марок М 600, М 700 и М 800 в расчетные сопротивления бетона сжатию Rпр - коэффициент mб, равный соответственно 0,95, 0,925 и 0,9;

Таблица 5(9)

Условия работы конструкций

Минимальные проектные марки бетона по морозостойкости наружных стен отапливаемых зданий класса

Относительная влажность внутреннего воздуха помещений

Расчетная зимняя температура наружного воздуха

I

II

III

1. φв > 75 %

Ниже минус 40 °С

Мрз 200

Мрз 150

Мрз 100

Ниже минус 20 °С до минус 40 °С включительно

Мрз 100

Мрз 75

Мрз 50

Ниже минус 5 °С до минус 20 °С включительно

Мрз 75

Мрз 50

Не нормируется

Минус 5 °С и выше

Мрз 50

Не нормируется

То же

2. 60 % < φв < 75 %

Ниже минус 40 °С

Мрз 100

Мрз 75

Мрз 50

Ниже минус 20 °С до минус 40 °С включительно

Мрз 50

Не нормируется

Не нормируется

Минус 20 °С и выше

Не нормируется

То же

То же

3. φв ≤ 60 %

Ниже минус 40 °С

Мрз 75

Мрз 50

Не нормируется

Минус 40 °С и выше

Не нормируется

Не нормируется

То же

Примечания: 1. При наличии паро- и гидроизоляции конструкций их марки по морозостойкости, указанные в табл. 5, снижаются на одну ступень.

2. Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно п. 1.3.

б) для бетонных конструкций в расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению Rпр и Rр - коэффициент mб = 0,9;

в) в расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению - коэффициент mб1, учитывающий влияние длительности действия нагрузок и условия нарастания прочности бетона во времени; порядок использования коэффициентов mб1 в расчете приведен в п. 3.1.


Таблица 6(11)

Вид сопротивления

Нормативные сопротивления бетона Rнпр и Rнр, расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы RпрII и RрII кгс/см2, при проектной марке бетона по прочности на сжатие

М 50

М 75

М 100

М 150

М 200

М 250

М 300

М 350

М 400

М 450

М 500

М 600

М 700

М 800

Сжатие осевое (призменная прочность) Rнпр и RпрII

30

45

60

85

115

145

170

200

225

255

280

340

390

450

Растяжение осевое RнрII и RрII

4,2

5,8

7,2

9,5

11,5

13

15

16,5

18

19

20

22

23,5

25

Примечание. Для бетона на глиноземистом цементе значения Rнр и RрII снижаются на 30 %.

Таблица 7

Вид конструкции

Вид сопротивления

Коэффициент условий работы бетона mб1

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rпр и Rр, кгс/см2, при проектной марке бетона по прочности на сжатие

М 50

М 75

М 100

М 150

М 200

М 250

М 300

М 350

М 400

М 450

М 500

М 600

М 700

М 800

1. Железобетонные

Сжатие осевое (призменная прочность) Rпр

0,85

-

-

40

60

75

95

115

130

150

170

185

210

235

265

1

-

-

45

70

90

110

135

155

175

195

215

245

280

310

1,1

-

-

50

75

100

125

145

170

190

215

235

270

305

340

Растяжение осевое Rр

0,85

-

-

4,1

5,4

6,5

7,5

8,5

9,5

10

11

11,5

12,5

13,5

14

1

-

-

4,8

6,3

7,5

8,8

10

11

12

12,8

13,5

14,5

15,5

16,5

1,1

-

-

5,3

7

8,5

9,5

11

12

13

14

14,5

16

17

18,5

2. Бетонные

Сжатие осевое (призменная прочность) Rпр

0,85

18

25

35

50

70

85

100

120

135

150

165

190

215

240

1

21

30

40

60

80

100

120

140

155

175

195

220

250

280

1,1

23

35

45

65

90

110

130

155

175

195

215

245

275

310

Растяжение осевое Rр

0,85

2,1

2,9

3,7

4,8

6

7

7,5

8,5

9

10

10,5

11

12

12,5

1

2,5

3,5

4,3

5,7

7

8

9

10

11

11,5

12

13

14

15

1,1

2,8

3,8

4,8

6,3

7,5

8,5

10

11

12

12,5

13,5

14,5

15,5

16,5

Примечания: 1. Условия применения коэффициента условий работы mб1 приведены в п. 3.1.

2. Для бетона на глиноземистом цементе расчетные сопротивления растяжению Rр снижаются на 30 %.

3. Расчетные сопротивления бетона с коэффициентом условий работы mб1 = l приняты по табл. 13 СНиП II-21-75.


Расчетные сопротивления бетона, приведенные в табл. 7, в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы бетона согласно табл. 8(15).

Таблица 8(15)

Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы бетона

Коэффициенты условий работы бетона

условное обозначение

величина коэффициента

1. Попеременное замораживание и оттаивание

mб3

См. табл. 9

2. Бетонирование сжатых элементов в вертикальном положении при высоте слоя бетонирования более 1,5 м

mб7

0,85

3. Бетонирование монолитных бетонных столбов и железобетонных колонн с наибольшим размером сечения менее 30 см

mб8

0,85

4. Стыки сборных элементов при толщине шва менее 1/5 наименьшего размера сечения элемента и менее 10 см

mб9

1,15

5. Автоклавная обработка конструкций

mб10

0,85

6. Эксплуатация не защищенных от солнечной радиации конструкций в климатическом подрайоне IVA согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике

mб11

0,85

Примечание. Коэффициенты mб11 по поз. 6 должны учитываться при определении расчетных сопротивлений бетона Rпр и Rр, а по остальным позициям - только при определении Rпр.

2.9(2.14). Для мелкозернистого бетона нормативные и расчетные сопротивления принимаются равными соответствующим значениям для тяжелого бетона, указанным в табл. 6(11) и 7.

При этом должны учитываться соответствующие коэффициенты условий работы та согласно табл. 8(15) и 9(17).

2.10(2.15). Величины начального модуля упругости бетона Eб при сжатии и растяжении принимаются по табл. 10(18).

Для незащищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для работы в климатическом подрайоне IVA согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике, значения Eб, указанные в табл. 10(18), следует умножать на коэффициент 0,85. Для бетона, подвергнутого автоклавной обработке, значение Eб, указанное в табл. 10(18) для бетона естественного твердения, следует умножать на коэффициент 0,75.

При наличии данных о сорте цемента, составе бетона, условиях изготовления (например, центрифугированный бетон) и т.д. допускается принимать другие значения Eб, согласованные в установленном порядке.

Таблица 9(17)

Условия эксплуатации конструкций

Расчетная зимняя температура наружного воздуха

Коэффициент условий работы бетона mб3 при попеременном замораживании и оттаивании

1. Попеременное замораживание и оттаивание в водонасыщенном состоянии (см. поз. 1 табл. 4)

Ниже минус 40 °С

0,7

Ниже минус 20 °С до минус 40 °С включительно

0,85

Ниже минус 5 °С до минус 20 °С включительно

0,9

Минус 5 °С и выше

0,95

2. Попеременное замораживание и оттаивание в условиях эпизодического водонасыщения (см. поз. 2 табл. 4)

Ниже минус 40 °С

0,9

Минус 40 °С и выше

1

Примечание. Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно указаниям п. 1.3.

Таблица 10(18)

Проектная марка бетона по прочности на сжатие

Начальные модули упругости бетона Eб, кгс/см2

Проектная марка бетона по прочности на сжатие

Начальные модули упругости бетона Eб, кгс/см2

естественного твердения

подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении

естественного твердения

подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении

М 100

170000

155000

М 400

330000

300000

М 150

210000

190000

М 450

345000

310000

М 200

240000

215000

М 500

360000

325000

М 250

265000

240000

М 600

380000

340000

М 300

290000

260000

М 700

390000

350000

М 350

310000

280000

М 800

400000

360000

2.11(2.16). Коэффициент линейной температурной деформации αбt при изменении температуры от минус 50 °С до плюс 50 °С принимается равным 1·10-5 град-1.

При наличии данных о минералогическом составе заполнителей, расходе цемента, степени водонасыщения бетона, морозостойкости и т.д. допускается принимать другие значения αбt, обоснованные в установленном порядке.

2.12(2.17). Начальный коэффициент поперечной деформации бетона (коэффициент Пуассона) μ принимается равным 0,2 для всех видов бетона, а модуль сдвига бетона G - равным 0,4 от соответствующих значений Eб, указанных в табл. 10(18).

2.13. Объемный вес тяжелого вибрированного бетона на гравии или щебне из природного камня принимается равным 2400 кг/м3.

Объемный вес железобетона при содержании арматуры 3 % и менее может приниматься равным 2500 кг/м3; при содержании арматуры более 3 % объемный вес должен определяться как сумма весов бетона и арматуры на единицу объема железобетонной конструкции. При этом вес арматурной стали на единицу длины принимается по табл. 1 прил. 2; вес полосовой, угловой и фасонной стали по действующим ГОСТам.

АРМАТУРА И ЗАКЛАДНЫЕ ДЕТАЛИ

Виды арматурных сталей

2.14(2.18). Для армирования железобетонных конструкций, выполняемых без предварительного напряжения, применяется арматура, отвечающая требованиям соответствующих государственных стандартов (см. табл. 11), следующих видов и классов:

а) стержневая горячекатаная арматура: гладкая класса А-I, периодического профиля классов А-II и А-III;

б) обыкновенная арматурная проволока: гладкая класса В-I, периодического профиля класса Вр-I.

Для закладных деталей и соединительных накладок применяется, как правило, прокатная углеродистая сталь класса С38/23 согласно главе СНиП по проектированию стальных конструкций.

В качестве арматуры железобетонных конструкций допускается применять другие виды сталей, применение которых должно быть согласовано в установленном порядке.

Примечание. В дальнейшем в настоящем Руководстве для краткости используются следующие термины:

«стержень» - для обозначения арматуры любого диаметра, вида и профиля независимо от того, поставляется ли она в прутках или в мотках (бунтах);

«диаметр» d, если не оговорено особо, означает номинальный диаметр стержня.

2.15(2.20). В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций [кроме указанных в п. 2.16(2.21)] следует преимущественно применять:

а) горячекатаную арматурную сталь класса А-III;

б) обыкновенную арматурную проволоку диаметром 3 - 5 мм классов Вр-I и В-I (в сварных сетках и каркасах);

допускается также применять:

в) горячекатаную арматурную сталь классов А-II и А-I в основном для поперечной арматуры линейных элементов, для конструктивной и монтажной арматуры, а также в качестве продольной рабочей арматуры в случаях, когда использование других видов арматуры нецелесообразно или не допускается;

г) обыкновенную арматурную проволоку класса В-I диаметром 3 - 5 мм - для вязаных хомутов балок высотой до 400 мм и колонн.

Арматуру классов А-III, А-II и А-I рекомендуется применять в виде сварных каркасов и сварных сеток.

При обосновании экономической целесообразности допускается применять ненапрягаемую арматуру классов А-IV, Ат-IV, А-V и Ат-V в качестве сжатой арматуры, а классов А-IV, Ат-IV и в качестве растянутой. Кроме того, в качестве растянутой арматуры допускается применение арматуры класса А-IIIв. Расчет элементов с применением арматуры перечисленных классов выполняется в соответствии с указаниями «Руководства по проектированию предварительно-напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона».

2.16(2.21). В конструкциях с ненапрягаёмой арматурой, находящихся под давлением газов или жидкостей, следует преимущественно применять:

а) горячекатаную арматурную сталь классов А-II и А-I;

допускается также применять:

б) горячекатаную арматурную сталь класса А-III;

в) обыкновенную арматурную проволоку классов Вр-I и В-I.

2.17(2.24). При выборе вида и марок стали для арматуры, устанавливаемой по расчету, а также прокатных сталей для закладных деталей должны учитываться температурные условия эксплуатации конструкций и характер их нагружения согласно табл. 11 и 12.

При возведении в условиях расчетных зимних температур наружного воздуха ниже минус 40 °С конструкций с арматурой, допускаемой для использования только в отапливаемых зданиях, должна быть обеспечена несущая способность конструкции на стадии ее возведения, при этом расчетное сопротивление арматуры принимается с коэффициентом 0,7, а расчетная нагрузка - с коэффициентом перегрузки n = 1.

2.18(2.25). Для монтажных (подъемных) петель элементов сборных железобетонных и бетонных конструкций должна применяться горячекатаная арматурная сталь класса А-II марки 10ГТ и класса А-I марок ВСт3сп2 и ВСт3пс2.

В случае если возможен монтаж конструкций при расчетной зимней температуре ниже минус 40 °С, для монтажных петель не допускается применять сталь марки ВСт3пс2.


Таблица 11 (прил. 3)

ДАННЫЕ ПО АРМАТУРНЫМ СТАЛЯМ

Основные виды арматурных сталей и области их применения в железобетонных конструкциях в зависимости от характера действующих нагрузок и расчетных температур (знак «+» означает «допускается», знак «-» - «не допускается»)

Вид арматуры и документы, регламентирующие качество

Класс арматуры

Марка стали

Диаметр, мм

Условия эксплуатации конструкций

статические нагрузки

динамические нагрузки

в отапливаемых зданиях

на открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной зимней температуре

в отапливаемых зданиях

на открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной зимней температуре

до минус 30 °С включительно

ниже минус 30 °С до минус 40 °С включительно

ниже минус 40 °С до минус 55 °С включительно

Ниже минус 55 °С до минус 70 °С включительно

до минус 30 °С включительно

ниже минус 30 °С до минус 40 °С включительно

ниже минус 40 °С до минус 55 °С включительно

ниже минус 55 °С до минус 70 °С включительно

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

Стержневая горячекатаная гладкая ГОСТ 5781-75

А-I

Ст3сп3

6 - 40

+

+

+

+*

+*

+

+

-

-

-

Ст3пс3

6 - 40

+

+

+

-

-

+

+

-

-

-

Ст3кп3

6 - 40

+

+

-

-

-

+

+

-

-

-

ВСт3сп2

6 - 40

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

ВСт3пс3

6 - 40

+

+

+

-

-

+

+

+

 

 

ВСт3кп2

6 - 40

+

+

-

-

-

+

+

-

-

-

ВСт3Гпс3

6 - 18

+

+

+

+

+*

+

+

+

+

+*

Стержневая горячекатаная периодического профиля ГОСТ 5781-75

А-II

ВСт5сп2

10 - 40

+

+

+

+*

+*

+

+

+*

-

-

ВСт5пс2

10 - 16

+

+

+

+

-

+

+

+*

-

-

ВСт5пс2

18 - 40

+

+

-

-

-

+

+*

-

-

-

18Г2С

40 - 80

+

+

+

+

+*

+

+

+

+

+*

10ГТ

10 - 40**

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

А-III

35ГС

6 - 40

+

+

+

+*

-

+

+

+*

-

-

25Г2С

6 - 40

+

+

+

+

+*

+

+

+

+*

-

Обыкновенная арматурная проволока гладкая ГОСТ 6727-53*

В-I

-

3 - 5

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

То же, периодического профиля ТУ 14-4-659-75

Вр-I

-

3 - 5

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

* Допускается применять только в вязаных каркасах и сетках.

** Арматурная сталь класса А-II марки 10ГТ диаметром 36 - 40 мм поставляется по согласованию с изготовителем.

Примечания: 1. Расчетные зимние температуры принимаются согласно указаниям п. 1.3.

2. За динамические нагрузки принимаются нагрузки, доля которых, учитываемая в расчете на прочность, превышает 0,1 статической части нагрузки.


Таблица 12 (прил. 4)

Области применения углеродистых сталей для закладных деталей железобетонных и бетонных конструкций

Характеристика закладных деталей

Класс стали

Расчетная температура эксплуатации конструкций

до минус 30 °С включительно

ниже минус 30 °С до минус 40 °С включительно

марка стали по ГОСТ 380-71*

толщина проката, мм

марка стали по ГОСТ 380-71*

толщина проката, мм

1. Закладные детали, рассчитываемые на усилия от статических нагрузок

С38/23

ВСт3кп2

4 - 30

ВСт3пс6

4 - 25

2. Закладные детали, рассчитываемые на усилия от динамических нагрузок

С38/23

ВСт3пс6

4 - 10

ВСт3пс6

4 - 10

ВСт3Гпс5

11 - 30

ВСт3Гпс5

11 - 30

ВСт3сп5

11 - 25

ВСт3сп5

11 - 25

3. Закладные детали конструктивные, не рассчитываемые на силовые воздействия

С38/23

БСт3кп2

4 - 10

БСт3пс2

4 - 10

ВСт3кп2

4 - 30

ВСт3кп2

4 - 30

Примечания: 1. Класс стали устанавливается в соответствии с главой СНиП по проектированию стальных конструкций.

2. Расчетная температура принимается согласно п. 1.3.

3. При температуре ниже минус 40 °С выбор марки стали для закладных деталей следует производить как для стальных сварных конструкций в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию стальных конструкций.

Нормативные и расчетные характеристики арматуры

2.19(2.26). За нормативные сопротивления арматуры Rна принимаются наименьшие контролируемые значения:

для стержневой арматуры - предела текучести, физического или условного (равного величине напряжений, соответствующих остаточному относительному удлинению 0,2 %);

для проволочной арматуры - временного сопротивления разрыву.

Указанные контролируемые характеристики арматуры принимаются в соответствии с государственными стандартами или техническими условиями на арматурные стали и гарантируются с вероятностью не менее 0,95.

Нормативные сопротивления Rна для основных видов ненапрягаемой арматуры приведены в табл. 13(19, 20).

2.20(2.27). Расчетные сопротивления арматуры растяжению и сжатию Rа и Rа.с для предельных состояний первой группы определяются путем деления нормативных сопротивлений на коэффициенты безопасности по арматуре, принимаемые равными:

а) для стержневой арматуры классов: А-I и А-III - kа = 1,55; А-II - kа = 1,1;

б) для проволочной арматуры классов: Вр-I - kа = 1,55; В-I - kа = 1,75.

Расчетные сопротивления арматуры растяжению для предельных состояний второй группы RаII принимаются равными нормативным сопротивлениям.

Расчетные сопротивления арматуры растяжению и сжатию для основных видов ненапрягаемой арматуры при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы приведены в табл. 14(22, 23), а при расчете по предельным состояниям второй группы - в табл. 13(19, 20).

Таблица 13(19, 20)

Вид и класс арматуры

Нормативные сопротивления Rна и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы RаII, кгс/см2

Вид и класс арматуры

Нормативные сопротивления Rна и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы RаII, кгс/см2

Стержневая арматура класса:

 

Проволочная арматура класса:

 

А-I

2400

В-I

5500

А-II

3000

Вр-I при диаметре:

3 - 4 мм

5500

А-III

4000

5                »

5250

2.21(2.29). В расчетные сопротивления Rа.х, приведенные в табл. 14(22, 23), включены следующие коэффициенты условий работы mа.х, учитывающие особенности работы поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) на действие поперечной силы:

независимо от вида и класса арматуры - коэффициент mа.х = 0,8, учитывающий неравномерность распределения напряжений в арматуре по длине наклонного сечения;

при применении стержневой арматуры класса А-III диаметром менее 1/3 диаметра продольных стержней и проволочной арматуры классов В-I и Вр-I в сварных каркасах - коэффициент mа.х = 0,9, учитывающий возможность хрупкого разрушения сварного соединения;

при применении проволочной арматуры класса В-I в вязаных каркасах - коэффициент mа.х = 0,75, учитывающий ее пониженное сцепление с бетоном.

Таблица 14(22, 23)

Вид и класс арматуры

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, кгс/см2

Растяжению

сжатию Rа.с

продольной и поперечной (хомутов и отогнутых стержней) при расчете наклонных сечений на действие изгибающего момента Rа

поперечной (хомутов и отогнутых стержней) при расчете наклонных сечений на действие поперечной силы Rа.х

Стержневая арматура классов:

 

 

 

А-I

2100

1700

2100

А-II

2700

2150

2700

А-III

3400

2700*

3400

Проволочная арматура класса В-I диаметром 3 - 5 мм

3150

2200 (1900)

3150

То же, Вр-I при диаметре:

 

 

 

3 - 4 мм

3500

2600 (2800)

3500

5        »

3400

2500 (2700)

3400

* В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-III диаметром менее 1/3 диаметра продольной арматуры значение Rа.х принимается равным 2400 кгс/см2.

Примечание. Значения Rа.х в скобках даны для хомутов вязаных каркасов.

Таблица 15(29)

Класс арматуры

Модуль упругости арматуры Eа, кгс/см2

А-I, А-II

2100000

А-III

2000000

В-I

2000000

Вр-I

1700000

Кроме того, при расположении рассматриваемого сечения в зоне анкеровки арматуры расчетные сопротивления Rа и Rа.с умножаются на коэффициент условий работы mа3, учитывающий неполную анкеровку арматуры и определяемый согласно п. 3.46.

2.22(2.31). Величины модуля упругости арматуры Eа принимаются по табл. 15(29).

3. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ

3.1. С целью учета влияния вероятной длительности действия нагрузок на прочность бетона расчет бетонных и железобетонных элементов по прочности в общем случае производится:

а) на действие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, кроме нагрузок, суммарная длительность действия которых мала (ветровые нагрузки, крановые нагрузки, нагрузки от транспортных средств, нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировании и возведении и т.п.), а также на действие особых нагрузок, вызванных деформациями просадочных, набухающих, вечномерзлых и т.п. грунтов; в этом случае расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению Rпр и Rр принимаются по табл. 7 при mб1 = 0,85;

б) на действие всех нагрузок, включая нагрузки, суммарная длительность действия которых мала; в этом случае расчетные сопротивления бетона Rпр и Rр принимаются по табл. 7 при mб1 = 1,1*.

* Если при учете особых нагрузок согласно указаниям соответствующих норм вводится дополнительный коэффициент условий работы (например, при учете сейсмических нагрузок), то принимается mб1 = 1.

Если конструкция эксплуатируется в условиях, благоприятных для нарастания прочности бетона (твердение под водой, во влажном грунте или при влажности окружающего воздуха выше 75 %, см. п. 1.3), расчет по случаю «а» производится при mб1 = 1.

Условия прочности должны выполняться при расчете как по случаю «а», так и по случаю «б».

При отсутствии нагрузок с малой суммарной длительностью действия, а также аварийных нагрузок расчет прочности производится только по случаю «а».

При наличии нагрузок с малой суммарной длительностью действия или аварийных нагрузок расчет производятся только по случаю «б», если выполняется условие

PI 0,77PII,                                                                   (1)

где PI  - усилие (момент MI или поперечная сила QI) от нагрузок, используемых при расчете по случаю «а»; при этом в расчете сечений, нормальных к продольной оси внецентренно-нагруженных элементов, момент MI принимается относительно оси, проходящей через наиболее растянутый (или менее сжатый) стержень арматуры, а для бетонных элементов - относительно растянутой или наименее сжатой грани;

PII - то же, от нагрузок, используемых при расчете по случаю «б».

Допускается производить расчет только по случаю «б» и при невыполнении условия (1), умножая расчетные сопротивления бетона Rпр и Rр (при mб1 = 1) на коэффициент mб.д = 0,85PII/PI ≤ 1,1.

Для внецентренно-сжатых элементов, рассчитываемых по недеформированной схеме, значения PI и PII можно определять без учета прогиба элемента.

Для конструкций, эксплуатируемых в условиях, благоприятных для нарастания прочности бетона, условие (1) приобретает вид PI < 0,9PII, а коэффициент mб.д принимают равным mб.д = PII/PI.

РАСЧЕТ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

3.2(3.1). Расчет по прочности элементов бетонных конструкций должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси. В зависимости от условий работы элементов они рассчитываются как без учета, так и с учетом сопротивления бетона растянутой зоны.

Без учета сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет внецентренно-сжатых элементов, принимая, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением сжатого бетона.

С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет изгибаемых элементов, а также внецентренно-сжатых элементов, в которых не допускаются трещины из условий эксплуатации конструкций (элементы, подвергающиеся давлению воды, карнизы, парапеты и др.). При этом принимается, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением бетона растянутой зоны (появлением трещин).

В случаях когда вероятно образование наклонных трещин (например, элементы двутаврового и таврового сечений при наличии поперечных сил), должен производиться расчет бетонных элементов из условия (13) п. 3.10.

Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие) согласно п. 3.95.

Внецентренно-сжатые элементы

3.3(3.2, 1.22). При расчете внецентренно-сжатых бетонных элементов должен приниматься во внимание случайный эксцентрицитет продольного усилия e0сл, обусловленный неучтенными в расчете факторами, в том числе неоднородностью свойств бетона по сечению.

Эксцентрицитет e0сл в любом случае принимается не менее следующих значений:

1/400 всей длины элемента или длины его части (между точками закрепления элемента), учитываемой в расчете;

1/30 высоты сечения элемента;

1 см.

Для элементов статически неопределимых конструкций (например, защемленные по концам стены или столбы) величина эксцентрицитета продольной силы относительно центра тяжести сечения e0 принимается равной эксцентрицитету, полученному из статического расчета конструкции, но не менее e0сл.

В элементах статически определимых конструкций эксцентрицитет e0 находится как сумма эксцентрицитетов - определяемого из статического расчета конструкции и случайного.

3.4(3.3). При гибкости элементов l0/r > 14 (для прямоугольных сечений при l0/h > 4) необходимо учитывать влияние на их несущую способность прогибов как в плоскости эксцентрицитета продольного усилия, так и в нормальной к ней плоскости путем умножения значений e0 на коэффициент η (см. п. 3.7); в случае расчета из плоскости эксцентрицитета продольного усилия значение e0 принимается равным величине случайного эксцентрицитета.

Применение внецентренно-сжатых бетонных элементов не допускается при эксцентрицитетах приложения продольной силы с учетом прогибов, e0η, превышающих:

при основном сочетании нагрузок - 0,9y;

при особом сочетании нагрузок - 0,95y,

но в любом случае (y - 1) см, где y - расстояние от центра тяжести сечения до наиболее сжатого волокна бетона.

3.5(3.4). Во внецентренно-сжатых бетонных элементах в случаях, указанных в п. 5.126, необходимо предусматривать конструктивную арматуру.

3.6(3.5). Расчет внецентренно-сжатых бетонных элементов должен производиться из условия

NRпрFб,                                                                    (2)

где Fб - определяется из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения равнодействующей внешних сил (рис. 1).

Для элементов прямоугольного сечения Fб определяется по формуле

                                                              (3)

При марках бетона М 400 и выше не следует пользоваться условием (2).

Внецентренно-сжатые бетонные элементы, в которых не допускается появление трещин (см. п. 3.2), независимо от расчета из условия (2) должны быть проверены с учетом сопротивления бетона растянутой зоны из условия

                                                           (4)

Рис. 1. Схема расположения усилий и эпюра напряжений в поперечном сечении внецентренно-сжатого бетонного элемента без учета сопротивления бетона растянутой зоны

1 - центр тяжести площади сжатой зоны; 2 - центр тяжести площади сечения

Рис. 2. К определению Wт

1 - нулевая линия

Для элементов прямоугольного сечения условие (4) имеет вид

                                                               (5)

В формулах (3) - (5):

η   - коэффициент, определяемый по формуле (8);

rу  - расстояние от центра тяжести сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, определяемое по формуле

                                                                (6)

Wт    - момент сопротивления сечения для крайнего растянутого волокна, определяемый с учетом неупругих деформаций растянутого бетона в предположении отсутствия продольной силы по формуле

                                                          (7)

где Iб.0 - момент инерции сжатой зоны бетона относительно нулевой линии;

Sб.р - статический момент растянутой зоны бетона относительно нулевой линии;

h - x - расстояние от нулевой линии до растянутой грани, равное

здесь Fи - площадь сжатой зоны бетона, дополненная в растянутой зоне прямоугольником шириной b, равной ширине сечения по нулевой линии, и высотой h - x (рис. 2);

Sи  - статический момент площади Fи относительно растянутой грани.

Допускается значение Wт определять по формуле

Wт = γW0,

где γ - cм. табл. 27 п. 4.4.

3.7(3.6). Значение коэффициента η, учитывающего влияние прогиба на величину эксцентрицитета продольного усилия e0, следует определять по формуле

                                                              (8)

где Nкр - условная критическая сила, определяемая по формуле

                                               (9)

(I - момент инерции бетонного сечения относительно центра тяжести сечения).

Для элементов прямоугольного сечения формула (9) имеет вид

                                         (9а)

В формулах (9) и (9а):

kдл  - коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии, равный

                                                        (10)

здесь M1  - момент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от действия полной нагрузки;

M1дл - то же, от действия постоянных и длительных нагрузок;

l0   - определяется по табл. 16(31);

t  - коэффициент, принимаемый равным e0/h, но не менее величины

tмин = 0,5 - 0,01(l0/h) - 0,001Rпр.

Здесь Rпр - в кгс/см2.

Примечание. При расчете сечения как по случаю «а», так и по случаю «б» (см. п. 3.1) допускается значение tмин определять один раз, принимая значение mб1 = 1.

Таблица 16(31)

Характер опирания элементов

Расчетная длина l0 внецентренно-сжатых бетонных элементов

Характер опирания элементов

Расчетная длина l0 внецентренно-сжатых бетонных элементов

 

1. Для стен и столбов с опорами вверху и внизу:

 

б) при защемлении одного из концов и возможном смещении опор для зданий:

 

 

а) при шарнирах на двух концах независимо от величины смещения опор

H

многопролетных

1,25H

 

однопролетных

1,5H

 

2. Для свободно стоящих стен и столбов

2H

 

Примечание. H - высота столба или стены в пределах этажа за вычетом толщины плиты перекрытия, либо высота свободно стоящей конструкции.

 

3.8. Расчет внецентренно-сжатых бетонных элементов прямоугольного сечения с учетом прогиба при марке бетона не выше М 250 допускается производить при помощи графика на рис. 3.

При этом должно выполняться условие:

Nn1Rпрbh,

где n1 - определяется по графику рис. 3 в зависимости от значений e0/h и λ = l0/h.

3.9(3.7). Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие (смятие) должен производиться согласно указаниям пп. 3.95 и 3.96.

Рис. 3. График несущей способности внецентренно-сжатых бетонных элементов

(сплошная линия - при M1дл/M1 = 1, пунктирная - при M1дл/M1 = 0,5)

Изгибаемые элементы

3.10(3.8). Расчет изгибаемых бетонных элементов должен производиться из условия

MRрWт,                                                              (11)

где Wт - определяется по формуле (7); для элементов прямоугольного сечения значение Wт принимается равным

                                                               (12)

Кроме того, для элементов таврового и двутаврового сечений должно выполняться условие

τ ≤ Rр,                                                                  (13)

где τ - касательные напряжения, определяемые как для упругого материала на уровне центра тяжести сечения.

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

3.11(3.9). Расчет по прочности элементов железобетонных конструкций должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления; при наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной, наиболее опасного из возможных направлений. Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие, продавливание, отрыв).

Изгибаемые элементы

Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента

Общие указания

3.12(3.11). Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда изгибающий момент действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных к указанной плоскости граней элемента, должен производиться в зависимости от соотношения между величиной относительной высоты сжатой зоны бетона ξ = x/h0, определяемой из соответствующих условий равновесия, и граничным значением относительной высоты сжатой зоны бетона ξR (см. п. 3.15), при котором предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению Rа.

3.13(3.18). Расчет изгибаемых элементов кольцевого сечения при соотношении внутреннего и наружного радиусов r1/r2 ≥ 0,5 с арматурой, равномерно распределенной по длине окружности (при числе продольных стержней не менее 6), должен производиться как для внецентренно-сжатых элементов согласно пп. 3.71 и 3.72, принимая величину продольной силы N = 0 и подставляя вместо Ne0 значение изгибающего момента M.

3.14. Расчет нормальных сечений, не оговоренных в пп. 3.12, 3.13, а также в п. 3.25, следует производить, пользуясь формулами для общего случая расчета нормального сечения внецентренно-сжатого элемента (п. 3.78), принимая в формуле (138) N = 0 и заменяя в условии (137) значение  на величину  - проекцию изгибающего момента на плоскость, перпендикулярную к прямой, ограничивающей сжатую зону. Если ось симметрии сечения не совпадает с плоскостью действия момента или вовсе отсутствует, положение границы сжатой зоны должно обеспечить выполнение дополнительного условия параллельности плоскости действия моментов внешних и внутренних сил.

3.15(3.12). Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона ξR определяется по формуле

                                                  (14)

где ξ0 - характеристика сжатой зоны бетона, равная:

ξ0 = 0,85 - 0,0008Rпр;                                                    (15)

σε = 5000 - при использовании коэффициента условий работы бетона mб1 = 0,85 (см. п. 3.1);

σε = 4000 - при использовании коэффициента mб1 = 1 или mб1 = 1,1; Rпр и Rа - в кгс/см2.

Значения ξ0 и ξR, отвечающие вышеприведенным формулам, даны в табл. 17.

Таблица 17

Коэффициент условий работы бетона mб1

Класс растянутой арматуры

Обозначения

Значения ξ0, ξR, AR и s при проектных марках бетона

М 150

М 200

М 250

М 300

М 350

М 400

М 450

М 500

М 600

М 700

М 800

0,85

Любой

ξ0

0,802

0,790

0,774

0,758

0,746

0,73

0,718

0,702

0,682

0,654

0,638

А-III и Вр-I

ξR

0,677

0,663

0,644

0,625

0,612

0,594

0,581

0,563

0,542

0,513

0,496

AR

0,448

0,443

0,437

0,43

0,425

0,418

0,412

0,405

0,395

0,381

0,373

s

5,43

5,22

4,96

4,73

4,57

4,37

4,23

4,06

3,87

3,63

3,5

B-I

ξR

0,685

0,671

0,652

0,634

0,62

0,602

0,589

0,572

0,55

0,521

0,504

AR

0,45

0,446

0,440

0,433

0,428

0,421

0,416

0,408

0,399

0,385

0,377

s

5,86

5,63

5,36

5,1

4,93

4,72

4,57

4,39

4,18

3,91

3,78

А-II

ξR

0,70

0,686

0,667

0,649

0,635

0,618

0,605

0,587

0,566

0,536

0,52

AR

0,455

0,451

0,445

0,438

0,434

0,427

0,422

0,415

0,406

0,398

0,385

s

6,83

6,57

6,25

5,95

5,75

5,50

5,33

5,12

4,87

4,57

4,4

А-I

ξR

0,72

0,706

0,688

0,67

0,657

0,64

0,627

0,609

0,588

0,559

0,542

AR

0,461

0,457

0,451

0,446

0,441

0,435

0,43

0,424

0,415

0,403

0,395

s

8,79

8,45

8,03

7,66

7,40

7,08

6,86

6,58

6,26

5,87

5,67

1

Любой

ξ0

0,794

0,778

0,758

0,742

0,726

0,71

0,694

0,678

0,654

0,626

0,598

А-III и Вр-I

ξR

0,642

0,623

0,599

0,581

0,563

0,546

0,528

0,511

0,486

0,458

0,431

AR

0,436

0,429

0,420

0,412

0,405

0,397

0,389

0,381

0,368

0,353

0,338

s

4,23

4,02

3,78

3,61

3,46

3,32

3,19

3,07

2,9

2,73

2,58

В-I

ξR

0,651

0,632

0,609

0,591

0,573

0,555

0,538

0,52

0,496

0,467

0,44

AR

0,439

0,432

0,423

0,416

0,409

0,401

0,393

0,385

0,373

0,358

0,343

s

4,56

4,34

4,08

3,9

3,73

3,58

3,44

3,3

3,13

2,95

2,78

А-II

ξR

0,668

0,650

0,626

0,608

0,59

0,573

0,555

0,538

0,513

0,485

0,457

AR

0,445

0,439

0,43

0,423

0,416

0,409

0,401

0,393

0,382

0,367

0,353

s

5,32

5,06

4,76

4,55

4,36

4,18

4,01

3,86

3,65

3,44