ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ОХРАНЕ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ

МЕТОДИКА

ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ В АТМОСФЕРУ ПРИ СЖИГАНИИ ТОПЛИВА В КОТЛАХ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬЮ МЕНЕЕ 30 ТОНН ПАРА В ЧАС ИЛИ МЕНЕЕ 30 ГКАЛ В ЧАС

(Измененная редакция, Изм. № 1).

МОСКВА 1999

СВЕДЕНИЯ О ДОКУМЕНТЕ

Методика разработана научно-исследовательским институтом охраны атмосферного воздуха (НИИАтмосфера) при участии Госкомэкологии Пермской области, Всероссийского научно-исследовательского теплотехнического института (ВТИ), энергетического института им. Г.М. Кржижановского (ЭНИН) и ООО "Импульс-Холдинг"

 

КЛЮЧЕВЫЕ

СЛОВА:                         паровые и отопительные котлы, охрана атмосферы, выбросы загрязняющих веществ, оксиды азота, диоксид серы, мазутная зола, оксид углерода, твердые частицы, сажа, бенз(а)пирен

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

Настоящая методика (далее - Методика) предназначена для определения выбросов в атмосферный воздух загрязняющих веществ с дымовыми газами котлоагрегатов паропроизводительностью до 30 т/ч и водогрейных котлов мощностью до 35 МВт (30 Гкал/ч) по данным периодических измерений их концентраций в дымовых газах или расчетным путем при сжигании твердого, жидкого и газообразного топлива.

Методика применяется с начала отчетного периода - 1 января 2000 года для:

составления статистической отчетности по форме 2-ТП (воздух);

установления предельно допустимых и временно согласованных выбросов;

планирования работ по снижению выбросов;

контроля выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух.

Периодичность проверки Методики - 5 лет.

При определении валовых выбросов загрязняющих веществ в тоннах в год значения исходных величин, входящих в расчетные формулы, принимаются по отчетным данным предприятия, с усреднением их за этот период.

При определении максимальных выбросов загрязняющих веществ в граммах в секунду значение расхода топлива принимаются исходя из наибольшей нагрузки котельной установки за отчетный период.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

I ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫБРОСОВ ГАЗООБРАЗНЫХ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ ПО ДАННЫМ ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫХ ЗАМЕРОВ

1.1 Суммарное количество М_j, загрязняющего вещества j, поступающего в атмосферу с дымовыми газами (г с. т год), рассчитывается по уравнению

                                                          (1)

где с_j, - массовая концентрация загрязняющего вещества j в сухих дымовых газах при стандартном коэффициенте избытка воздуха = 1,4 и нормальных условиях[1], мг/нм³; определяется по п. 1.2;

V_cr - объем сухих дымовых газов, образующихся при полном сгорании 1 кг (1 нм³) топлива, при = 1,4, нм³/кг топлива (нм³/нм³ топлива).

В_р - расчетный расход топлива; определяется по п. 1.3;

при определении выбросов в граммах в секунду В_р берется в т/ч (тыс. нм³/ч); при определении выбросов в тоннах в год В_р берется в т/год (тыс. нм³/год);

k_п - коэффициент пересчета;

при определении выбросов в граммах в секунду k_п= 0,278*10^-3;

при определении выбросов в тоннах в год k_п = 10^-6.

¹ Температура 273 К и давление 101,3 кПа.

1.2 Массовая концентрация загрязняющего вещества j рассчитывается по измеренной^* концентрации , мг/ нм³, по соотношению

                                                                    (2)

где  - коэффициент избытка воздуха  в месте отбора пробы.

^* Измерение концентрации загрязняющих веществ регламентируется соответствующими положениями отраслевых методических документов по инвентаризации (нормированию, контролю) выбросов загрязняющих веществ в атмосферу.

При использовании приборов, измеряющих объемную концентрацию загрязняющего вещества j, массовая концентрация рассчитывается по соотношению

                                                                  (3)

где I_j - измеренная объемная концентрация при коэффициенте избытка воздуха, ppm^*;

 - удельная масса загрязняющего вещества, кг/нм³;

^* 1 ppm=1 см³/м³= 1 нсм³/нм³= 0,0001 % об

Для основных газообразных загрязняющих веществ, содержащихся в выбрасываемых в атмосферу дымовых газах котельных установок (оксидов азота в пересчете на NO₂, оксида углерода и диоксида серы), значения удельной массы  составляют:

                                                         (4)

(Измененная редакция, Изм. № 1).

Формулы (4) получены в предположении, что перечисленные газы являются идеальными^*.

^* Погрешность, вносимая этим предположением, значительно меньше погрешности измерений.

Коэффициент избытка воздуха  с достаточной степенью точности может быть найден по приближенной кислородной формуле

                                                               (5)

где О₂ - измеренная концентрация кислорода в месте отбора пробы дымовых газов, %^*.

* Для более точного определения  в уравнение (5) следует подставить значение концентрации избыточного кислорода

Однако, если обеспечен нормальный топочный режим, содержание CO, H₂, CH₄ и C_nC_m не превышает 0,01 % по объему, и можно считать, что

При расчете максимальных выбросов загрязняющего вещества в граммах в секунду берутся максимальные значения массовой концентрации этого вещества при наибольшей нагрузке за отчетный период.

При определении валовых выбросов в тоннах в год используется среднее значение массовой концентрации загрязняющего вещества за год. Среднее значение массовой концентрации определяется по средней за рассматриваемый промежуток времени нагрузке котла. При этом пользуются заранее построенными зависимостями концентраций загрязняющих веществ от нагрузки котла. Построение указанных зависимостей проводится не менее чем по трем точкам - при минимальной, средней и максимальной нагрузках^*.

* При определении валовых выбросов диоксида серы за длительный промежуток времени следует использовать расчетный метод (см. п. 2.2 раздела 2, данного руководящего документа).

1.3 Расчетный расход топлива В_р, т/ч (тыс. нм³/ч) или т/год (тыс. нм³/год), определяется по соотношению

                                                 (6)

где В - полный расход топлива на котел, т/ч (тыс. нм³/ч) или т/год (тыс. нм³/год);

q₄ - потери тепла от механической неполноты сгорания топлива, %.

Значение В определяется по показаниям прибора или по обратному тепловому балансу (при проведении испытаний котла).

1.4 Расчет объема сухих дымовых газов V_cr проводится по нормативному методу[2] по химическому составу сжигаемого топлива или табличным данным. Расчетные формулы приведены в Приложении А.

* Тепловой расчет котельных агрегатов. Нормативный метод. М., Энергия, 1973

При недостатке информации о составе сжигаемого топлива объем сухих дымовых газов может быть рассчитан по приближенной формуле

                                                              (7)

где - низшая рабочая теплота сгорания топлива, МДж кг (МДж/нм³),

Значение объемов сухих дымовых газов, образующихся при полном сгорании 1 кг (1 нм³) топлива, V_cr, полученное по формуле (7) является приведенным к стандартному коэффициенту избытка воздуха a₀-1.4.

К - коэффициент, учитывающий характер топлива и равный:

(Измененная редакция, Изм. № 1).

1.5 С учетом (3), (5) и (7) соотношение (1) для расчета суммарного количества загрязняющего вещества j (при использовании приборов, измеряющих объемную концентрацию в ррт) записывается в виде

                                         (8)

С учетом (4) выбросы оксидов азота, оксида углерода и диоксида серы рассчитываются по соотношениям

                                    (9)

                                      (10)

                                     (11)

1.6 В связи с установленными раздельными ПДК для оксида и диоксида азота и с учетом трансформации оксида азота в атмосферном воздухе суммарные выбросы оксидов азота разделяются на составляющие (с учетом различия в молекулярной массе этих веществ)

  (12)

                                   (13)

где  и  - молекулярные массы N0 и NO₂, равные 30 и 46 соответственно;

0,8 - коэффициент трансформации оксида азота в диоксид[3]

* Численное значение коэффициента трансформации может устанавливаться расчетно-экспериментальным методом, утверждаемым Госкомэкологией России.

2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫБРОСОВ ГАЗООБРАЗНЫХ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ РАСЧЕТНЫМИ МЕТОДАМИ

2.1 Оксиды азота

2.1.1 Расчет выбросов оксидов азота при сжигании природного газа

Суммарное количество оксидов азота NO_x в пересчете на NO₂ (в г с, т/год), выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами, рассчитывается по формуле

                                     (14)

где В_р - расчетный расход топлива, нм³/с (тыс. нм³, год),

при работе котла в соответствии с режимной картой с достаточной степенью точности может быть принято В_р = В - фактическому расходу топлива на котел;

 - низшая теплота сгорания топлива, МДж/нм³,

 - удельный выброс оксидов азота при сжигании газа, г/МДж.

Для паровых котлов

                                                     (15)

где D - фактическая паропроизводительность котла, т/ч.

Для водогрейных котлов

                                                 (16)

где Q_T - фактическая тепловая мощность котла по введенному в топку теплу, МВт, определяемая по формуле

                                                         (17)

При расчетах валовых выбросов оксидов азота величина расчетного расхода топлива В_Р в формуле (17) имеет размерность [нм³/с] - для газообразного топлива, [кг/с] - для мазута и других видов жидкого топлива. При этом, численное значение В_Р при определении валовых выбросов должно соответствовать средней за рассматриваемый промежуток времени нагрузке котла. Таким образом, значение коэффициента (удельного выброса оксидов азота при сжигании рассматриваемого топлива) при определении валовых выбросов будет меньше, чем значение при определении максимальных выбросов.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

 - безразмерный коэффициент, учитывающий принципиальную конструкцию горелки.

Для всех дутьевых горелок напорного типа (т.е. при наличии дутьевого вентилятора на котле) принимается  = 1,0.

Для горелок инжекционного типа принимается  = 1,6.

Для горелок двухступенчатого сжигания (ГДС)  = 0,7.

 - безразмерный коэффициент, учитывающий температуру воздуха, подаваемого для горения

                                                 (18)

где t_гв - температура горячего воздуха, .

Безразмерный коэффициент, учитывающий температуру воздуха, подаваемого для горения b_t определяется по формуле (18) только в том случае, если на котле имеет место предварительный подогрев воздуха в воздухоподогревателе или осуществляется рециркуляция дымовых газов. Здесь t_ГВ – температура горячего воздуха, подаваемого для горения, °С.

Для остальных случаев =1.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

 - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние избытка воздуха на образование оксидов азота.

В общем случае значение  =1,225.

При работе котла в соответствии с режимной картой  = 1.

Для котлов с напорными (дутьевыми) горелками или горелками ГДС при наличии результатов испытаний котла с измерением O₂ и СО для более точного учета избытка воздуха используется формула*)

                              (19)

где O₂ - концентрация кислорода в дымовых газах за котлом, %;

 - относительная тепловая нагрузка котла, равная отношению  = Q_ф/Q_н или =Dф/Dн,

где Q_ф, Dф, Q_н и D_н - соответственно фактические и номинальные тепловая нагрузка и паропроизводительность котла, МВт, т/ч.

*) Снижение коэффициента  (т.е. уменьшение выбросов NO_x) за счет снижения концентрации кислорода O₂ ограничивается ростом концентрации CO сверх 0,01 %. Увеличивать концентрацию кислорода O₂ для снижения  не рекомендуется по причине роста потерь с уходящими газами q₂

Для котлов с инжекционными горелками влияние избытка воздуха учитывается коэффициентом

                                           (20)

где  - разрежение в топке, кгс/м ²(мм вод. cm.)

 - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов через горелки на образование оксидов азота.

При подаче газов рециркуляции в смеси с воздухом

                                                           (21)

где r - степень рециркуляции дымовых газов, %.

 - безразмерный коэффициент, учитывающий ступенчатый ввод воздуха в топочную камеру

                                                      (22)

где  - доля воздуха, подаваемого в промежуточную зону факела (в процентах от общего количества организованного воздуха);

k_п - коэффициент пересчета;

при определении выбросов в граммах в секунду k_п = 1;

при определении выбросов в тоннах в год k_п = 10^-3.

 При определении максимальных выбросов оксидов азота в граммах в секунду по формуле (14) значения входящих в формулу величин определяются при максимальной тепловой мощности котла.

При определении валовых выбросов оксидов азота за год значения входящих в формулу (14) величин определяются по средней за рассматриваемый промежуток времени нагрузке котла.

В формулах (21), (22) степень рециркуляции дымовых газов (r) и доля воздуха, подаваемого в промежуточную зону факела, (d) имеют размерность [%]. Здесь следует иметь в виду, что котлы малой мощности в проектном исполнении в большинстве случаев не оснащены системой рециркуляции дымовых газов в горелки. При внедрении системы рециркуляции доля газов рециркуляции составляет, как правило, 5 – 12%, максимальные значения не превышают 20%. Для воздуха, подаваемого в промежуточную зону факела, может составлять 20 – 30 %.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

2.1.2 Расчет выбросов оксидов азота при сжигании мазута

Суммарное количество оксидов азота NO_x в пересчете на NO₂ (в г с. т/год}, выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами, рассчитывается по формуле

                           (23)

где В_р - расчетный расход топлива, кг с (т год), определяемый по формуле

                                                           (24)

где В - фактический расход топлива на котел кг с (т год),

q₄ - потери тепла от механической неполноты сгорания, %;

 - низшая теплота сгорания топлива, МДж кг;

 - удельный выброс оксидов азота при сжигании мазута, г/МДж;

Для паровых котлов

                                                          (25)

где D - фактическая паропроизводительность котла, т/ч.

Для водогрейных котлов

                                                (26)

где Q_т - фактическая тепловая мощность котла по введенному в топку теплу, определяемая по формуле (17).

Приведенные зависимости  от D и Q_т справедливы для мазутов, поставляемых отечественными НПЗ.

 - безразмерный коэффициент, учитывающий температуру воздуха, подаваемого для горения; рассчитывается по формуле (18);

- безразмерный коэффициент, учитывающий влияние избытка воздуха на образование оксидов азота при сжигании мазута.

В общем случае значение ⁼ 1,113.

При работе котла в соответствии с режимной картой = 1.

При наличии результатов испытаний котла с измерением О₂ и СО для более точного учета избытка воздуха используют формулу*)

                                              (27)

где О₂ - концентрация кислорода в дымовых газах за котлом, %;

 - относительная тепловая нагрузка котла, равная отношению =Q_ф/Q_н или =D_ф/D_н,

где Qф, Dф, Qн и Dн - соответственно фактические и номинальные тепловая нагрузка и паропроизводительность котла, МВт, т/ч.

 - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов через горелки на образование оксидов азота.

*) Снижение коэффициента  (т.е. уменьшение выбросов NO_x) за счет снижения концентрации кислорода О₂ ограничивается ростом концентрации СО сверх 0,01%. Увеличивать концентрацию кислорода О₂ для снижения  не рекомендуется по причине поста потерь с уходящими газами q_2.

При подаче газов рециркуляции в смеси с воздухом

                                                               (28)

где r - степень рециркуляции дымовых газов, %.

 - безразмерный коэффициент, учитывающий ступенчатый ввод воздуха в топочную камеру:

                                                                (29)

где  - доля воздуха, подаваемого в промежуточную зону факела (в процентах от общего количества организованного воздуха);

k_п - коэффициент пересчета;

при определении выбросов в граммах в секунду k_п = 1;

при определении выбросов в тоннах в год k_п = 10^-3.

В формулах (28), (29) степень рециркуляции дымовых газов (r) и доля воздуха, подаваемого в промежуточную зону факела, (d) имеют размерность [%]. Здесь следует иметь в виду, что котлы малой мощности в проектном исполнении в большинстве случаев не оснащены системой рециркуляции дымовых газов в горелки. При внедрении системы рециркуляции доля газов рециркуляции составляет, как правило, 5 – 12%, максимальные значения не превышают 20%. Для воздуха, подаваемого в промежуточную зону факела, может составлять 20 – 30 %.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

2.1.3 Расчет выбросов оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива

Для котлов, оборудованных топками с неподвижной, цепной решеткой, с пневмомеханическим забрасывателем и для шахтных топок с наклонной решеткой суммарное количество оксидов азота no_x в пересчете на NO₂; (в г с, т год), выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами, рассчитывается по формуле

                                                      (30)

где B_p- расчетный расход топлива, определяемый по формуле (24), кг с (т/год);

 - низшая теплота сгорания топлива, МДж кг,

 - удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива, г МДж.

Величина  рассчитывается по формуле

                             (31)

где - коэффициент избытка воздуха в топке, определяемый по формуле

                                                         (32)

где O₂ - концентрация кислорода в дымовых газах за котлом, %;

при отсутствии информации о концентрации кислорода в дымовых газах за котлом можно принимать  = 2,5;

R₆ - характеристика гранулометрического состава угля - остаток на сите с размером ячеек 6 мм, %;

принимается по сертификату на топливо;

q_R - тепловое напряжение зеркала горения, МВт/м².

В формуле (31) для углей и сланцев при отсутствии характеристики гранулометрического состава в сертификатах на топливо или по опытным данным значение R₆ следует принимать равным 40%. При сжигании дров или торфа до уточнения расчетных формул R₆=50%.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

В формуле (32) при вычислении a_Т используется величина концентрации О₂ за котлом, что для котлов малой мощности является допустимым. При отсутствии данных по содержанию О₂ за котлом по результатам инструментальных замеров следует принимать a_Т по режимной карте или (при отсутствии карты) по справочным данным. При отсутствии какой-либо информации следует принимать a_Т=2.5.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

Величина q_R  определяется по формуле

                                                            (33)

где F - зеркало горения (определяется по паспортным данным котельной установки), м²;

 - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов, подаваемых в смеси с дутьевым воздухом под колосниковую решетку, на образование оксидов азота;

                                                     (34)

где r - степень рециркуляции дымовых газов, %;

k_п - коэффициент пересчета;

при определении выбросов в граммах в секунду k_п -= 1;

при определении выбросов в тоннах в год k_п = 10^-3.

В связи с установленными раздельными ПДК на оксид и диоксид азота и с учетом трансформации оксидов азота суммарные выбросы оксидов азота разделяются на составляющие, расчет которых проводится согласно п. 1.6 данной Методики.

2.2 Оксиды серы

Суммарное количество оксидов серы , выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами (г/с, т/год), вычисляют по формуле

                                      (35)

где В - расход натурального топлива за рассматриваемый период, г/с (т/год);

S^r - содержание серы в топливе на рабочую массу, %;

 - доля оксидов серы, связываемых летучей золой в котле;

 - доля оксидов серы, улавливаемых в мокром золоуловителе попутно с улавливанием твердых частиц.

Ориентировочные значения  при сжигании различных видов топлива составляют:

Топливо
торф	0,15
сланцы эстонские и ленинградские	0,8
сланцы других месторождений	0,5
экибастузский уголь	0,02
березовские угли Канско-Ачинского бассейна
для топок с твердым шлакоудалением	0,5
для топок с жидким шлакоудалением	0,2
другие угли Канско-Ачинского бассейна
для топок с твердым шлакоудалением	0,2
для топок с жидким шлакоудалением	0,05
угли других месторождений	0,1
мазут	0,02
газ	0

Доля оксидов серы (), улавливаемых в сухих золоуловителях, принимается равной нулю. В мокрых золоуловителях эта доля зависит от общей щелочности орошающей воды и от приведенной сернистости топлива S^пр.

                                                             (36)

При характерных для эксплуатации удельных расходах воды на орошение золоуловителей 0,1-0,15 дм³/нм³  определяется по рисунку Б1 Приложения Б.

При наличии в топливе сероводорода к значению содержания серы на рабочую массу S^r в формуле (35) следует прибавить величину

                                                         (37)

где H₂S - содержание на рабочую массу сероводорода в топливе, %.

При наличии в газообразном топливе сероводорода расчет выбросов оксидов серы производится по формулам (35) и (37). В этом случае величина расхода топлива В имеет размерность [нл/с] - при определении максимальных выбросов в г/с., [тыс. нм³/год] - при определении валовых выбросов в год.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

Примечание. - При разработке нормативов предельно допустимых и временно согласованных выбросов (ПДВ, ВСВ) рекомендуется применять балансово-расчетный метод, позволяющий более точно учесть выбросы диоксида серы. Это связано с тем, что сера распределена в топливе неравномерно. При определении максимальных выбросов в граммах в секунду используются максимальные значения S^r фактически использовавшегося топлива. При определении валовых выбросов в тоннах в год используются среднегодовые значения S^r.

2.3 Оксид углерода

Расчет количества выбросов СО выполняется по данным инструментальных замеров в соответствии с разделом 1 данной Методики.

При отсутствии данных инструментальных замеров оценка суммарного количества выбросов оксида углерода, г/с (т/год), может быть выполнена по соотношению

                                              (38)

где В - расход топлива, г/с (т/год);

С_со - выход оксида углерода при сжигании топлива, г/кг (г/нм³) или кг/т (кг/тыс.нм³). Рассчитывается по формуле

                                                            (39)

где q₃ - потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива, %

R - коэффициент, учитывающий долю потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленную наличием в продуктах неполного сгорания оксида углерода; принимается для

твердого топлива.................. 1,0

мазута...........................…….. 0,65

газа.................................……. 0,5

 - низшая теплота сгорания натурального топлива, МДж кг, (МДж нм³);

q₄ - потери тепла вследствие механической неполноты сгорания топлива, %.

При отсутствии эксплуатационных данных значения q₃, q₄ принимаются по таблице В1 Приложения В.

Ориентировочная оценка суммарного количества выбросов оксида углерода M_CO, (г с, т год) может проводиться по формуле

                                      (40)

где К_со - количество оксида углерода, образующееся на единицу тепла, выделяющегося при горении топлива, кг/ТДж, принимается по таблице В2 Приложения В.

Для газообразного топлива при расчете выбросов оксида углерода величина расхода топлива В имеет размерность [нл/с] - при определении максимальных выбросов в г/с., [тыс. нм³/год] - при определении валовых выбросов в т/год.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫБРОСОВ ТВЕРДЫХ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ

3.1 Определение выбросов твердых частиц по данным инструментальных замеров

Максимальный (г с) выброс твердых частиц М_тв, поступающих в атмосферу с дымовыми газами, определяется по соотношению

                                                        (41)

где с_эксп - замеренная массовая концентрация твердых частиц в дымовых газах при работе котла на максимальной нагрузке, г/м³;

 - реальный объем дымовых газов, замеренный в том же сечении газохода, где замерялась запыленность, или рассчитанный по составу топлива (ориентировочные данные приведены в Приложении З)^* при рабочих условиях и работе котла на максимальной нагрузке, м³/с.

* Тепловой расчет котельных агрегатов. Нормативный метод. М., Энергия, 1973.

В том случае, если замерить  не представляется возможным, а также при отсутствии данных по химическому составу топлива для определения реального объема газов можно воспользоваться приближенным соотношением

                             (42)

где В - секундный расход натурального топлива, кг/с (нм³/с);

 - коэффициент избытка воздуха, замеренный в том же сечении;

t_p - температура дымовых газов в том же сечении, ,

k_i - численные коэффициенты, подобранные для каждого вида топлива методом наименьших квадратов:

Вид топлива	k1	k2	k3	k4
Бурые угли	1,219	0,234	0,355	0,251
Каменные угли	0,403	0,265	0,0625	0,264
Природный газ	-0,739	0,278	0,0864	0,267
Мазут	-0,633	0,298	0,372	0,256

При совместном сжигании топлив разных видов расчет максимальных выбросов твердых частиц (г с) проводится по данным инструментальных замеров, сделанных при работе дотла на максимальной нагрузке и максимальной доле (по теплу) наиболее зольного вида топлива.

Валовые выбросы твердых частиц (т/год) за отчетный период следует определять расчетным методом.

До уточнения значения численных коэффициентов k_i, входящих в формулу (42), реальный объем газов определяется по приближенному соотношению (42) при сжигании сланцев, дров и торфа – как для бурых углей, при сжигании жидких топлив – как для мазута (- соответствует фактическим данным).

(Измененная редакция, Изм. № 1).

3.2 Расчет выбросов твердых частиц

3.2.1 Суммарное количество твердых частиц (летучей золы и несгоревшего топлива) М_тв, поступающих в атмосферу с дымовыми газами котлов (г/с, т/год), вычисляют по одной из двух формул

                                        (43)

или

                                (44)

где В - расход натурального топлива, г/с (т/год),

А^r - зольность топлива на рабочую массу, %;

a_ун - доля золы, уносимой газами из котла (доля золы топлива в уносе); при отсутствии данных замеров можно использовать ориентировочные значения, приведенные в нормативном методе «Тепловой расчет котельных агрегатов»:

 - доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях^*:

* В расчете не учитывается влияние сероулавливающих установок.

Г_ун - содержание горючих в уносе, %; при отсутствии данных замеров расчет М_тв ведется по формуле (44);

q₄ - потери тепла от механической неполноты сгорания топлива, %; при отсутствии данных можно использовать ориентировочные значения, приведенные в таблице В1 Приложения В.

 - низшая теплота сгорания топлива, МДж кг;

32,68 - теплота сгорания углерода, МДж/кг.

Расчеты выбросов твердых частиц по формуле (43) следует производить только в том случае, если имеются данные замеров Г_ун (содержания горючих в уносе, %) для рассматриваемого случая.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

3.2.2 Количество летучей золы (М_з) в г с (т/год), входящее в суммарное количество твердых частиц, уносимых в атмосферу, вычисляют по формуле

                                              (45)

3.2.3 Количество коксовых остатков при сжигании твердого топлива и сажи при сжигании мазута (М_к) в г/с (т/год), образующихся в топке в результате механического недожога топлива и выбрасываемых в атмосферу, определяют по формуле

                                                      (46)

Примечание. При определении максимальных выбросов в г/с используются максимальные значения Аr фактически использовавшегося топлива. При определении валовых выбросов в т/год используются среднегодовые значения Аr.

При расчете выбросов по формулам (44) – (46) при отсутствии данных замеров до специального уточнения ориентировочные значения доли золы топлива в уносе a_ун следует принимать равными:

Для камерных топок с твердым шлакоудалением для котлов производительностью от 25 до 30 т/ч a_ун=0.95.

При сжигании угля выбросы угольной золы следует классифицировать по содержанию в ней двуокиси кремния (за исключением случаев, когда для конкретного вида золы установлены значения ПДК или ОБУВ). Обычно содержание двуокиси кремния в угольной золе составляет 30–60%, что соответствует пыли неорганической с ПДК_м.р.=0.3 мг/м³ (код 2908). Аналогично классифицируется и зола, образующаяся при сжигании торфа (содержание S_iO₂ составляет 30–60%).

При сжигании дров выбросы золы (до разработки Госсанэпиднадзором России соответствующих допустимых уровней содержания этого вещества в атмосферном воздухе) классифицируются, как взвешенные вещества (ПДК_м.р.=0.5 мг/м³, код 2902).

Так называемые «коксовые остатки», образующиеся при сжигании твердого топлива (до разработки Госсанэпиднадзором России соответствующих допустимых уровней содержания этого вещества в атмосферном воздухе) классифицируются, как сажа (ПДК_м.р.=0.15 мг/м³, код 328).

При сжигании мазута и нефти в составе твердых частиц определяются выбросы мазутной золы в пересчете на ванадий в соответствии с п. 3.3 и сажи по следующей формуле:

Данная формула для определения выбросов сажи получена на основании формулы (46) путем совместного преобразования формул (44) и (45).

При сжигании дизельного топлива и других легких жидких топлив определяются выбросы только сажи по вышеприведенной формуле.

До специального уточнения значение q₄ для нефти следует принимать равным 0.1%, для дизельного и других легких жидких топлив – 0.08%.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

3.3 Расчет выбросов мазутной золы в пересчете на ванадий

Мазутная зола представляет собой сложную смесь, состоящую в основном из оксидов металлов. Биологическое ее воздействие на окружающую среду рассматривается как воздействие единого целого. В качестве контролирующего показателя принят ванадий, по содержанию которого в золе установлен санитарно-гигиенический норматив (ПДК).

Суммарное количество мазутной золы (М_мз) в пересчете на ванадий, в г с или т/год, поступающей в атмосферу с дымовыми газами котла при сжигании мазута, вычисляют по формуле

                                     (47)

где G_v - количество ванадия, находящегося в 1 т мазута, г/т.

G_v в г/т может быть определено одним из двух способов:

- по результатам химического анализа мазута:

                                                           (48)

где a_v - фактическое содержание элемента ванадия в мазуте, %;

10⁴ -коэффициент пересчета;

- по приближенной формуле (при отсутствии данных химического анализа):

                                                         (49)

где 2222 - эмпирический коэффициент;

А^r - содержание золы в мазуте на рабочую массу, %.

Примечание. - При отсутствии данных химического анализа значения А^r принимаются по данным, опубликованным в справочнике "Энергетическое топливо СССР", М.: Энергоатомиздат, 1991 или по таблице Г1 Приложения Г.

В - расход натурального топлива;

при определений-выбросов в г с В берется в т ч;

при определении выбросов в т год В берется в т год.

 - доля ванадия, оседающего с твердыми частицами на поверхности нагрева мазутных котлов, которую принимают равной:

0,07 - для котлов с промпароперегревателями, очистка поверхностей которых производится в остановленном состоянии;

0,05 - для котлов без промпароперегревателей при тех же условиях очистки.

- степень очистки дымовых газов от мазутной золы в золоулавливающих установках, % (см. Приложение Д);

k_п - коэффициент пересчета;

при определении выбросов в г/с k_п = 0,278 10^-3;

при определении выбросов в т/год k_п = 10^-6.

3.4 Расчетное определение выбросов бенз(а)пирена в атмосферу паровыми и водогрейными котлами

Выброс бенз(а)пирена, поступающего в атмосферу с дымовыми газами (г с, т год), рассчитывается по уравнению (1).

При расчетах выбросов бенз(а)пирена необходимо учитывать, что при работе котла на нагрузках меньше номинальной концентрация бенз(а)пирена в отходящих газа увеличивается. Поэтому, необходимо определять максимальные выбросы бенз(а)пирена как при работе котла на максимальной фактической нагрузке, так и при работе на минимальной фактической нагрузке с целью всесторонней оценки загрязнения атмосферного воздуха и обоснованного установления нормативов выбросов.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

3.4.1 Расчет концентрации бенз(а)пирена в дымовых газах промтеплоэнергетических котлов малой мощности

3.4.1.1 Концентрация бенз(а)пирена, мг нм³, в сухих продуктах сгорания мазута на выходе из топочной камеры определяется по формулам:

- для  = 1,08-1,25:

                          (50)

для  > 1,25:

                        (51)

3.4.1.2 Концентрация бенз(а)пирена, мг/нм³, в сухих продуктах сгорания природного газа на выходе из топочной зоны промтеплоэнергетических котлов малой мощности определяется по формулам:

- при  = 1,08 - 1,25:

                          (52)

при  > 1,25:

                           (53)

В формулах (50) - (53):

R - коэффициент, учитывающий способ распыливания мазута

для паромеханических форсунок R = 0,75;

для остальных случаев R = 1;

 - коэффициент избытка воздуха в продуктах сгорания на выходе из топки,

q_v - теплонапряжение топочного объема, кВт/м³;

при сжигании проектного топлива величина q_v берется из технической документации на котельное оборудование;

при сжигании непроектного топлива величина q_v рассчитывается по соотношению

где В_р = В(1 – q₄/100) - расчетный расход топлива на номинальной нагрузке, кг/с (м³/с);

В - фактический расход топлива на номинальной нагрузке, кг/с (м³/с);

 - низшая теплота сгорания топлива, кДж/кг (кДж/м³);

V_T - объем топочной камеры, м³; берется из техдокументации на котел.

К_Р - коэффициент, учитывающий влияние нагрузки котла на концентрацию бенз(а)пирена в продуктах сгорания, (определяется по графику рис. Е1 Приложения Е);

К_Д - коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов на концентрацию бенз(а)пирена в продуктах сгорания, (определяется по графику рис. Е2 Приложения Е);

К_СТ - коэффициент, учитывающий влияние ступенчатого сжигания на концентрацию бенз(а)пирена в продуктах сгорания, (определяется по графику рис. ЕЗ Приложения Е).

Для расчета максимальных и валовых выбросов по формуле (1) концентрации бенз(а)пирена, рассчитанные по формулам (50) - (53) приводятся к избыткам воздуха =1,4 по формуле (2) настоящей методики.

3.4.2 Расчет концентрации бенз(а)пирена в дымовых газах водогрейных котлов

До уточнения расчетных формул положения данного пункта распространяются на котлы, имеющие величину теплонапряжения топочного объема q_v<250 кВт/м³ и q_v>500 кВт/м³.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

3.4.2.1 Концентрация бенз(а)пирена, мг/нм³, в сухих продуктах сгорания мазута на выходе из топочной камеры водогрейных котлов определяется по формулам:

- для  = 1,05 - 1,25 и q_v = 250-500 кВт/м³:

                            (54)

- для  > 1,25 и q_v = 250-500 кВт/м³:

                             (55)

3.4.2.2 Концентрация бенз(а)пирена, мг/нм¹, в сухих продуктах сгорания природного газа на выходе из топочной зоны водогрейных котлов малой мощности определяется по формулам:

- для  = 1,05 - 1,25 и q_v = 250-500 кВт/м³:

                               (56)

- для  > 1,25 и q_v = 250-500 кВт/м³:

                               (57)

В формулах (54) - (57) обозначения те же, что и в формулах (50)-(53); коэффициенты К_Д, К_Р, К_СТ принимаются по графикам рисунков El -ЕЗ Приложения Е.

Коэффициент К_О, учитывающий влияние дробевой очистки конвективных поверхностей нагрева на работающем котле, принимается:

при периоде между очистками 12 ч ............. 1,5

при периоде между очистками 24 ч ............. 2,0

при периоде между очистками 48 ч ............. 2,5

Для расчета максимальных и валовых выбросов по формуле (1) концентрации бенз(а)пирена, рассчитанные по формулам (54) - (57) приводятся к избыткам воздуха = 1,4 по формуле (2) настоящей методики.

3.4.3 Расчет концентраций 6енз(а)пирена в уходящих газах котлов малой мощности при сжигании твердых топлив

Концентрацию бенз(а)пирена в сухих дымовых газах котлов малой мощности при слоевом сжигании твердых топлив с_бп (мг/нм³), приведенную к избытку воздуха в газах  = 1,4, рассчитывают по формуле:

                                      (58)

где А - коэффициент, характеризующий тип колосниковой решетки и вид топлива;

Коэффициент А принимают равным

для углей и сланцев ................... 2,5

для древесины и торфа .............. 1,5

 - низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг;

R - коэффициент, характеризующий температурный уровень экранов;

для ................... R=350

для ................... R=290

где t_н - температура насыщения при давлении в барабане паровых котлов или на выходе из котла для водогрейных котлов; (см. нормативный метод "Тепловой расчет котельных агрегатов");

Концентрацию бенз(а)пирена, определенную по формуле (58), для расчета максимальных и валовых выбросов по формуле (1) необходимо привести к избытку воздуха a=1.4 по формуле (2).

(Измененная редакция, Изм. № 1).

К_Д - коэффициент, учитывающий нагрузку котла;

                                                          (59)

где D_Н - номинальная нагрузка котла, кг/с;

D_Ф - фактическая нагрузка котла, кг/с;

К_ЗУ - коэффициент, учитывающий степень улавливания бенз(а)пирена золоуловителем и определяемый по соотношению

                                                            (60)

где  - степень очистки газов в золоуловителе по золы, %;

z - коэффициент, учитывающий снижение улавливающей способности золоуловителем бенз(а)пирена:

при температуре газов перед золоуловителем

z = 0,8 - для сухих золоуловителей

z = 0,9 - для мокрых золоуловителей

при температуре газов перед золоуловителем

z = 0,7 - для сухих золоуловителей

z = 0,8 - для мокрых золоуловителей.

Методика разработана по материалам экспериментов на котлах типа ДКВР-10, КЕ-10, ДКВР-4, КВТС-20, КС и КЧМ-3.

Примеры расчета концентрации бенз(а)пирена в продуктах сгорания различных видов топлива приведены в Приложении Ж..

Приложение А
(справочное)

Расчет объема сухих дымовых газов

А1 Объем сухих дымовых газов при нормальных условиях рассчитывается по уравнению:

                                          (A1)

где  и - соответственно объемы воздуха, дымовых газов и водяных паров при стехиометрическом сжигании одного килограмма (1 нм³) топлива, нм³/кг (нм³/нм³).

А2 Для твердого и жидкого топлива расчет выполняют по химическому составу сжигаемого топлива по формулам

               (A2)

                           (A3)

         (А4)

где  - соответственно содержание углерода, серы (органической и колчеданной), водорода, кислорода и азота в рабочей массе топлива, %;

 - влажность рабочей массы топлива, %.

A3 Для газообразного топлива расчет выполняется по формулам

                (А5)

           (А6)

          (А7)

где CO, CO₂, H₂, H₂S, С_mН_n, N₂, О₂ - соответственно, содержание оксида углерода, диоксида углерода, водорода, сероводорода, углеводородов, азота и кислорода в исходном топливе, %;

m и n- число атомов углерода и водорода соответственно;

d_г.тл. - влагосодержание газообразного топлива, отнесенное к 1 нм³ сухого газа, г/нм³.

Химический состав твердого, жидкого и газообразного топлива может быть определен по справочнику "Энергетическое топливо СССР", М.; Энергоатомиздат, 1991 или по аналогичным справочникам.

Приложение Б

Щелочность орошающей воды, мг-экв./дм³:  -  1 - 10

2 - 5

3 - 0

Рисунок Б1 - Степень улавливания оксидов серы в мокрых золоуловителях в зависимости от приведенной сернистости топлива и щелочности орошающей воды

Приложение В

Таблица В1 - Характеристика топок котлов малой мощности

Вид топок и котлов	Топливо	q3, %	q4, %	Примечание
С неподвижной решеткой и ручным забросом топлива	Бурые угли Каменные угли Антрациты AM и АС	2,0  2,0  1,0	8,0 7,0  10,0
Топки с цепной решеткой	Донецкий антрацит	0,5	13,5/10	Большие значения q4 - при отсутствии
Шахтно-цепные топки	Торф кусковой	1,0	2,0	средств уменьшения
Топки с пневмомеханическим забрасывателем и цепной решеткой прямого хода	Угли типа кузнецких Угли типа донецкого Бурые угли	0,5-1,0 0,5-1,0 0,5-1,0	5,5/3  6/3,5 5,5/4	уноса; меньшие значения q4 - при остром дутье и наличии возврата
Топки с пневмомеханическими забрасывателями и цепной решеткой обратного хода	Каменные угли Бурые угли	0,5-1,0 0,5-1,0	5,5/3 6,5/4,5	уноса, а также для котлов производительностью 25, 35 т/ч
Топки с пневмомеханическими забрасывателями и неподвижной решеткой	Донецкий антрацит Бурые угли типа подмосковных, бородинских Угли типа кузнецких	0,5-1,0 0,5-1,0   0,5-1,0 0,5-1,0	13,5/10 9/7,5   6/3 5,5/3
Шахтные топки с наклонной решеткой	Дрова, дробленые отходы, опилки, торф кусковой	2	2
Топки скоростного горения	Дрова, щепа, опилки	1	4/2
Слоевые топки котлов паропроизводительностью более 2 т/ч	Эстонские сланцы	3	3
Камерные топки с твердым шлакоудалением	Каменные угли Бурые угли Фрезерный торф	0,5  0,5  0,5	5/3 3/1,5  3/1,5
Камерные топки	Мазут Газ (природный попутный) Доменный газ	0,2  0,2   1,0	0,1  0   0

Таблица В2 - Значения коэффициента К_со в зависимости от типа топки и вида топлива

Тип топки	Вид топлива	Ксо, кг ГДж
С неподвижной решеткой и ручным забросом топлива	Бурые угли Каменные угли Антрациты AM и АС	2,0  2,0  1,0
С пневмомеханическими забрасывателями и неподвижной решеткой	Бурые и каменные угли Антрацит АРШ	0,7  0,6
С цепной решеткой прямого хода	Антрацит АС и AM	0,4
С забрасывателями и цепной решеткой	Бурые и каменные угли	0,7
Шахтная	Твердое топливо	2,0
Шахтно-цепная	Торф кусковой	1,0
Наклонно-переталкивающая	Эстонские сланцы	2,9
Слоевые топки бытовых теплогенераторов	Дрова Бурые угли Каменные угли Антрацит, тощие угли	14,0 16,0  7,0  3,0
Камерные топки	Мазут	0,13
Паровые и водогрейные котлы	Газ природный, попутный и коксовый	0,1
Бытовые теплогенераторы	Газ природный Легкое жидкое (печное) топливо	0,05  0,08

Приложение Г
(справочное)

Таблица Г1 - Зольность и общая влага мазутов

Завод-изготовитель	Марка мазута	Зольность Аr, %	Содержание влаги, Wr, %
Московский	40 40 100	0,054 0,031 0,033	0,27 0,13 0,12
Ангарский	40 40 100 100	0,022 0,027 0,020 0,020	0,01 0,02 0,01 0,02
Салаватнефтеоргсинтез	40 40 100	0,06 0.05 0,05	Следы Следы Следы
Сызранский	100 100	0,09 0,11	0,50 0,50
Горькнефтеоргсинтез	40В 40 высокосернистый 100В 100 высокосернистый	0,023 0,023 0,027 0,033	0,05 0,06 0,05 0,07
Саратовский	40В 40В	0,04 0,04	0,19 0,12
Уфимский ордена Ленина	40 100	0,07 0,08	отсутствует отсутствует
Новоуфимский	100 100	0,05 0,04	следы следы
Ишимбайский	40 40 100 100	0,05 0,06 0,06 007	0,25 0,39 0,13 0,12
Ярославнефтеоргсинтез	40 100 40В	0,02 0,02 0,02	0,16 0,10 следы
Орский	40 сернистый 40 высокосернистый 100 сернистый 100 высокосернистый	0,05 0,05 0,05 0,05	0,34 0,33 0,30 0,33
Новополоцкнефтеоргсинтез	40В 100В 100В 100 высокосернистый 100 100 высокосернистый	0,018 0,017 0,02 0,03 0,02 0,03	отсутствует следы 0,01 0,02 0,01 0,05
Новокуйбышевский	40В 40 сернистый 100	0,03 0,03 0,04	отсутствует отсутствует отсутствует
Куйбышевский	40 100 100	0,12 0,13 0,13	следы следы 0,20
Пермьнефтеоргсинтез	40 100 100	0,02 0,03 0,02	отсутствует отсутствует отсутствует
Ухтинский	40	0,02	0,02
Рязанский	40В 40 40В 40 100	0,03 0,04 0,06 0,04 0,04	следы 0,09 отсутствует 0,06 0,12
Гурьевский	100В 100В	0,028 0,039	Следы 0,21
Красноводский	100В 100В	0,036 0,035		0,17 0,23
Комсомольский	40 40В 100 100В	0,019 0,014 0,019 0,015		0,28 0,25 0,41 0,23
Кременчугский	100В 100В	0,031 0,029		0,06 0,09
Заводы Баку	40МС 40МС 40В 40В 100 100	0,085 0,095 0,038 0,037 0,059 0,070		0,64 0,46 0,20 0,17 0,60 0,43
Заводы Грозного	40В 40В	0,030 0,034		следы следы

Приложение Д

Определение степени улавливания мазутной золы в пересчете на ванадий в золоулавливающих установках

Д1 Степень очистки газов от мазутной золы (в пересчете на ванадий), , %, в специально применяемых для этого батарейных циклонах определяют по формуле

                               (Д1)

где 0,076 и 2,32 - эмпирические коэффициенты;

1,85 - эмпирический показатель степени;

 - общая степень улавливания твердых частиц, образующихся при сжигании мазута в котлах ТЭС и котельных, %.

Зависимость (Д1) действительна при выполнении условия

65% < < 85%.

Д2 При совместном сжигании мазута и твердого топлива в пылеугольных котлах степень улавливания мазутной золы в пересчете на ванадий, , %, в золоулавливающих установках определяется по формуле

                                                           (Д2)

где  - общая степень улавливания твердых частиц при сжигании угля, %;

С - коэффициент, равный

0,6 - для электрофильтров;

0,5 - для мокрых аппаратов;

0,3 - для батарейных циклонов.

Приложения Е

Коэффициенты, учитывающие влияние различных факторов на концентрацию 6енз(a)пирена в продуктах сгорания

Относительная нагрузка котла. D/Dн

Рисунок El - Зависимость К_д от относительной нагрузки котла

Степень рециркуляции

Рисунок Е2 - Зависимость К_р от степени рециркуляции

1 - в дутьевой воздух или кольцевой канал вокруг горелок

2 - в шлицы под горелками

Доля воздуха, подаваемого помимо горелок (над ними)

Рисунок ЕЗ - Зависимость К_ст от доли воздуха, подаваемого помимо горелок

Приложение Ж

Примеры расчета концентрации бенз(а)пирена в продуктах сгорания паровых котлов малой мощности и водогрейных котлов, работающих на мазуте и природном газе

Ж1 Промтеплоэнергетические котлы малой мощности

Ж1.1 Топливо-мазут

Исходные данные:

Тип котла	ДЕ-10-14ГМ
Нагрузка котла	принимается 0,8 от Dн
Теплонапряжение топочного объема	qv = 440,7 кВт/м3 (расчетная величина; берется для номинальной нагрузки из описания котла или справочной литературы)
Коэффициент избытка воздуха	=1,15
Тип форсунок	паромеханические (R = 0.75)
Степень рециркуляции газов в дутьевой воздух	r =0,2

Концентрация бенз(а)пирена в сухих продуктах сгорания на выходе из топочной камеры определяется по формуле (50):

где К_д = 1,5 - определяется по графику рис. Е1;

К_р = 1,78 - определяется по графику рис. Е2.

Ж1.2 Топливо - природный газ

Исходные данные:

Тип котла	ДЕ-25-14ГМ
Нагрузка котла	принимается Д = Дн;
Теплонапряжение топочного объема	qv = 637,2 кВт/м3;
Коэффициент избытка воздуха	= 1,10;
Степень рециркуляции газов	r = 0,15 - в шлицы под горелками;
Доля воздуха, подаваемого помимо горелок	0,1

Концентрация бенз(а)пирена в сухих продуктах сгорания на выходе из топочной камеры определяется по формуле (52):

где К_д = 1,0 - определяется по графику рис. Е1;

К_р = 1,35 - определяется по графику рис. Е2;

Кст ⁼ 1,35 - определяется по графику рис. ЕЗ.

Ж.2 Водогрейные котлы

Ж.2.1 Топливо - мазут

Исходные данные:

Тип котла	КВ-ГМ-20
Нагрузка котла	принимается 0,7 от Dн
Теплонапряжение топочного объема	qv - 432,6 кВт/м3
Коэффициент избытка воздуха	=1,20
Тип форсунок	паромеханические (R = 0,75);

Концентрация бенз(а)пирена в сухих продуктах сгорания на выходе из топочной камеры определяется по формуле (54):

где К_д = 1,85 - определяется по графику рис. Е1;

К_о = 1,5 - при периоде между очистками конвективных поверхностей нагрева на работающем котле, равном 12 ч.

Ж.2.2 Топливо - природный газ

Исходные данные:

Тип котла	КВ-ГМ-100
Нагрузка котла	принимается 0,7 от Dн;
Теплонапряжение топочного объема	qv = 322,5 кВт/м3,
Коэффициент избытка воздуха	= 1,05
Степень рециркуляции газов в дутьевой воздух	r = 0,1
Доля воздуха, подаваемого помимо горелок	0,15

Концентрация бенз(а)пирена в сухих продуктах сгорания на выходе из топочной камеры определяется по формуле (56):

где К_д= 1,85 - определяется по графику рис. Е1;

К_р = 1,8 - определяется по графику рис. Е2;

К_ст = 2,1 - определяется по графику рис. ЕЗ.

Приложение З
(справочное)

Таблица 31 - Расчетные характеристики углей различных месторождений

№	Уголь	Марка	Класс		Wpa6%		Араб%				Sколч%	Sорг%		Spa6 %			Сраб%		Нраб %	Npa6%	Ораб %
I	Донецкий	Д	Р		13,0		21,8				1,5	1.5		3,0			49,3		3,6	1,0	8,3
2	Донецкий	Д	Отсев		14,0		25,8				2,5	1,4		3.9			44,8		3,4	1,0	7,1
3	Донецкий	Г	Р		8,0		23,0				2,0	1,2		3,2			55,2		3,8	1,0	5,8
4	Донецкий	Г	Отсев		11,0		26,7				1,9	1,2		3,1			49,2		3,4	1,0	5,6
5	Донецкий	Г	Промпродукт		9,0		34,6				3,2			3,2			44,0		3,1	0,8	5,3
6	Донецкий	Т	Р		5,0		23,8				2,0	0,8		2,8			62,7		3,1	0,9	1,7
7	Донецкий	А	Ш,СШ		8,5		22,9				1,0	0,7		1,7			63,8		1,2	0,6	1,3
8	Донецкий	ПА	Р, отсев		5,0		20,9				1,7	0,7		2,4			66,6		2,6	1,0	1.5
9	Донецкий	Ж, К, ОС	Промпродукт		9,0		35,5				1,9	0,6		2,5			45,5		2,9	0,9	3,7
10	Кузнецкий	Д	Р, СШ		12,0		13,2				0,3	0,3		0,3			58,7		4,2	1,9	9,7
11	Кузнецкий	Г	Р, СШ		8,5		11,0				0,5			0,5			66,0		4,7	1,8	7,5
12	Кузнецкий	1СС	Р, отсев		9,0		18,2				0,3	0,3		0,3			61,5		3,7	1,5	5,8
13	Кузнецкий	2СС	Р, С, Ш, отсев		9,0		18,2				0,4	0,4		0,4			64,1		3,3	1,5	3,5
14	Кузнецкий	Т	Р, отсев		6,5		16,8				0,4	0,4		0,4			68,6		3,1	1,5	3,1
15	Кузнецкий	Ж, К, ОС	Промпродукт		7,0		30,7				0,7	0,7		0,7			53,6		3,0	1,6	3,4
16	Грамотеинский	Г	Р, окисленный		14,0		9,5				0,5	0,5		0,5			59,5		4,0	1,5	11,0
17	Кедровский	1СС, 2СС	Р, окисленный		10,0		11,3				0,5	0,5		0,5			67,7		3,6	1,6	5,3
18	Краснобродский	Т	Р, окисленный		10,0		16,2				0,3	0,3		0,3			65,7		3,0	1,7	3,1
19	Томусинский	1СС, 2СС	Р, окисленный		12,0		18,9				0,4	0,4		0,4			59,1		3,4	1,7	4,5
20	Карагандинский	К	Р		8,0		27,6				0,8	0,8		0,8			54,7		3,3	0,8	4,8
21	Карагандинский	К	Промпродукт		10,0		38,7				0,9	0,9		0,9			42,1		2,7	0,7	4,9
22	Экибастузский	СС	Р		7,0		38,1				0,4	0,4		0,8			43,4		2,9	0,8	7,0
23	Экибастузский	СС	Р		7,0		40,9				0,4-	0,4		0,8			41,1		2,8	0,8	6,6
24	Куучекинский	СС	Р		7,0		40,9				0,7	0,7		0,7			42,5		2,6	0,7	5,6
25	Ленгерский	БЗ	Р, отсев		29,0		11,4				1,2	0,5		1,7			45,0		2,6	0,4	9,9
26	Подмосковный	Б2	Р, ОМСШ		32,0		25,2				1,5	1,2		2,7			28,7		2,2	0,6	8,6
27	Подмосковный	Б2	Р, ОМСШ		31,0		29,0			1,2		0,9		2,1			26,0		2,2	0,4	0,З
28	Воркутинский	Ж	Р, отсев		5,5		23,6			0,8		0,8		0,8			59,6		3,8	1,3	5,4
29	Интинский	Д	Р, отсев		11,0		25,4			2,0		0,6		2,6			47,7		3,2	1,3	8,8
30	Волынский	Г	Р		10,0		19,8			1,8		0,8		2,6			55,5		3,7	0,9	7,5
31	Межреченский	Г	Р		8,0		25,8			2,3		0,8		3,1			53,7		3,6	0,7	5,1
32	Бабаевский	Б1	Р		56,5		7,0			0,5		0,5		0,5			25,4		2,4	0,2	8,0
33	Кизеловский	Г	Р, отсев, К, М		6,0		31,0			6,1		6,1		6,1			48,5		3,6	0,8	4,0
34	Кизеловский	Г	Промпродукт		6,5		39,0			6,8		1,6		8,4			37,4		2,9	0,7	5,1
35	Челябинский	БЗ	Р, МСШ		18,0		29,5			1,0		1,0		1,0			37,3		2,8	0,9	10,5
36	Егоршинский	ПА	Р		8,0		23,9			0,4		0,4		0,4			60,3		2,5	0,9	4,0
37	Волчанский	БЗ	Р		22,0		33,2			0,2		0,2		0,2			28,7		2,3	0,5	13,1
38	Веселовский и Богословский	БЗ	Р		24,0		30,4			0,4		0,4		0,4			29,9		2,3	0,5	12,5
39	Ткварчельский	Ж	Промпродукт		11,5		35,0			0,9		0,4		1,3			42,5		3,2	0,8	5,7
40	Ткибульский	Г	Промпродукт		13,0		27,0			0,7		0,6		1,3			45,4		3,5	0,9	8,9
41	Ангренский	Б2	ОМСШ		34,5		13,1			1,3		1,3		1,3			39,8		2,0	0,2	9,1
42	Кок-Янгакский	Д	Р, ОМ, СШ		10,5		17,9			1,7		1,7		1,7			55,8		3,7	0,6	9,8
43	Таш-Кумырский	Д	Р, СШ		14,5		21,4			1,2		1,2		1,2			48,4		3,3	0,8	10,4
44	Сулюктинский	БЗ	Ом, Сш		22,0		13,3			0,2		0,3		0,5			50,1		2,6	0,5	11,0
45	Кызыл-Кийский	БЗ	Ом, Сш		28,0		14,4			0,6		0,3		0,9			44,4		2,4	0,5	9,4
46	Кара-Кичский	БЗ	Ом, Сш		19,0		8,1			0,7		0,7		0,7			55,0		3,1	0,6	13,5
47	Шурабский	Б2	К , Ом, Сш		29,5		9,2			0,6		0,4		1,0			47,2		2,2	0,5	10,4
48	Шурабский	БЗ	Р		21,5		14,1			0,8		0,4		1,2			47,3		3,0	0,6	12,3
49	Ирша-Бородинский	Б2	Р		33,0		6,0			0,2		0,2		0,2			43,7		3,0	0,6	13,5
50	Назаровский	Б2	Р		39,0		7,3			0,4		0,4		0,4			37,6		2,6	0,4	12,7
51	Березовский	Б2	Р		33,0		4,7			0,2		0,2		0,2			44,3		3,0	0,4	14,4
52	Боготольский	Б1	Р		44,0			6,7		0,5				0,5		34,3			2,4	0,4	11,7
53	Абанский	Б2	Р		33,5			8,0		0,4				0,4		41,5			2,9	0,6	13,1
54	Итатский	Б1	Р		40,5			6,8		0,4				0,4		36,6			2,6	0,4	12,7
55	Барандатский	Б2	Р		37,0			4,4		0,2				0,2		41,9			2,9	0,4	13,2
56	Минусинский	Д	Р		14,0			15,5		0,5				0,5		54,9			3,7	1,4	10,0
57	Черемховский	Д	Р, отсев		13,0			27,0		1,1				1,1		45,9			3,4	0,7	8,9
58	Азейский	БЗ	Р		25,0			12,8		0,4				0,4		46,0			3,3	0,9	11,6
59	Мугунский	БЗ	Р		22,0			14,8		0,9				0,9		46,6			3,7	0,9	11,1
60	Гусиноозерский	БЗ	Р		23,5			16,8		0,5				0,5		43,9			3,2	0,7	11,4
61	Холбольджинский	БЗ			22,0			12,5		0,3				0,3		46,5			3,3	0,7	14,7
62	Баянгольский	Д	Р		23,0			15,4		0,5				0,5		47,5			3,4	0,9	9,3
63	Букачачинский	Г	Р		8,0			9,2		0,6				0,6		67,9			4,7	0,8	8,8
64	Черновский	Б2	Р		33,5			9,6		0,5				0,5		42,7			2,8	0,9	10,0
65	Татауровский	Б2	Р		33,0			10,0		0,2				0,2		41,6			2,8	0,7	11,7
66	Харанорский	Б1	Р		40,5			8,6		0,3				0,3		36,4			2,3	0,5	11,4
67	Райчихинский	Б2	К, O, МСШ, Р		37,5			9,4		0,3				0,3		37,7			2,3	0,6	12,2
68	Райчихинский	Б1	Р, окисленный		47,0			7,9		0,3				0,3		30,4			1,7	0,5	12,2
69	Ургальский	Г	Р		7,5			29,6		0,4				0,4		50,9			3,6	0,6	7,4
70	Липовецкий	Д	Р, СШ		6,0			33,8		0,4				0,4		46,1			3,6	0,5	9,6
71	Сучанский	Г6	Р		5,5			34,0		0,4				0,4		49,8			3,2	0,8	6,3
72	Сучанский	Ж6	Р		5,5			32,1		0,4				0,4		52,7			3,2	0,7	5,4
73	Сучанский	Т	Р		5,0			22,8		0,5				0,5		64,6			2,9	0,8	3,4
74	Подгородненский	Т	Р		4,0			40,3		0,4				0,4		48,7			2,6	0,3	3,7
75	Артемовский	Б3	Р, СШ		24,0			24,3		0,3				0,3		35,7			2,9	0,7	12,1
76	Тавричанский	БЗ	ОМ, СШ		14,0			24,9		0,4				0,4		44,6			3,5	1,3	11,3
77	Реттиховский	Б1	К, Ом, Сш		42,5			17,3		0,2				0,2		27,3			2,3	0,3	10,1
78	Чихезский	Б1	Р	43,0		12,5			0,2				0,2		30,3			2,5		0,4	11,1
79	Бикинский	Б2	Р	37,0		22,1			0,3				0,3		26,8			2,3		0,7	10,8
80	Джебарики-Хаяйский	Д	Р	11,0		11,1			0,2				0,2		60,5			4,2		0,5	12,5
81	Нерюнгринский	СС	Р	9,5		12,7			0,2				0,2		66,1			3,3		0,7	7,5
82	Сангарский	Д	Р	10,0		13,5			0,2				0,2		61,2			4,7		0,8	9,6
83	Чульмаканский	Ж	Р	7,5		23,1			0,3				0,3		59,0			4,1		1,0	5,0
84	Нижне-Аркагалинский	Д	Р	16,5		9,2			0,3				0,3		59,1			4,1		1,0	9,8
85	Верхне-Аркагалинский	Д	Р	19,0		13,0			0,1				0,1		50,1			3,4		0,7	13,7
86	Анадырский	БЗ	Р	21,0		11,9			0,1				0,1		50,1			4,0		0,7	12,2
87	Южно-Сахалинский	Д	Р, ОМ, СШ	11,5		22,1			0,4				0,4		51,5			4,0		1,0	9,5
88	Южно-Сахалинский	Г	Р, КО, МСШ	9,5		12,7			0,5				0,5		63,9			4,7		1,4	7,3
89	Южно-Сахалинский	БЗ	Р	20,0		20,0			0,2				0,2		43,4			3,4		0,8	12,2

Продолжение таблицы 31

№	Уголь	Qpa6 ккал/кг	Qpa6 МДж/кг	Vo нмЗ/кг	VR02 нмЗ/кг	VoN2 нмЗ/кг	VoН2О нмЗ/кг	Vor нмЗ/кг
1	Донецкий	4680	19,60	5,16	0,94	4,08	0,64	5,67
2	Донецкий	4240	17,75	4,78	0,86	3,78	0,63	5,27
3	Донецкий	5260	22,02	5,83	1,05	4,61	0,61	6,28
4	Донецкий	4730	19,80	5,19	0,94	4,11	0,60	5,65
5	Донецкий	4190	17,54	4,66	0,84	3,69	0,53	5,06
6	Донецкий	5780	24,20	6,43	1,19	5,09	0,51	6,79
7	Донецкий	5390	22,57	6,00	1,20	4,75	0,34	6,28
8	Донецкий	6030	25,25	6,64	1,2б	5,25	0,46	6,97
9	Донецкий	4300	18,00	4,77	0,87	3,78	0,51	5,16
10	Кузнецкий	5450	22,82	6,02	1,10	4,77	0,71	6,58
11	Кузнецкий	6240	26,13	6,88	1,24	5,45	0,74	7,42
12	Кузнецкий	5700	23,87	6,26	1,15	4,96	0,62	6,73
13	Кузнецкий	5870	24,58	6,47	1,20	5,12	0,58	6,90
14	Кузнецкий	6250	26,17	6,83	1,28	5,41	0,53	7,23
15	Кузнецкий	5000	20,94	5,47	1,01	4,33	0,51	5,85
16	Грамотеинский	5450	22,82	6,00	1,11	4,75	0.71	6,58
17	Кедровский	6180	25,88	6,81	1,27	5,39	0,63	7,29
18	Краснобродский	5900	24,70	6,54	1,23	5,18	0,56	6,97
19	Томусинский	5390	22,57	6,02	1,11	4,77	0,62	6,50
20	Карагандинский	5090	21,31	5,60	1,03	4,43	0,56	6,02
21	Карагандинский	3880	16,25	4,33	0,79	3,42	0,49	4,71
22	Экибастузский	4000	16,75	4,42	0,82	3,50	0,48	4,79
23	Экибастузский	3790	15,87	4,20	0,77	3,33	0,47	4,56
24	Куучекинский	3910	16,37	4,30	0,80	3,41	0,44	4,65
25	Ленгерский	3850	16,12	4,42	0,85	3,49	0,72	5,06
26	Подмосковный	2490	10,43	2,94	0,55	2,33	0,69	3,57
27	Подмосковный	2220	9,30	2,65	0,50	2,10	0,67	3,27
28	Воркутинский	5650	23,66	6,15	1,12	4,87	0,59	6,58
29	Интинский	4370	18,30	4,88	0,91	3,87	0,57	5,35
30	Волынский	5250	21,98	5,75	1,05	4,55	0,63	6,23
31	Межреченский	5150	21,56	5,66	1,02	4,48	0,59	6,09
32	Бабаевский	2090	8,75	2,64	0,48	2,09	1,01	3,58
33	Кизеловский	4700	19,68	5,34	0,95	4,22	0,56	5,73
34	Кизеловский	3810	15,95	4,20	0,76	3,33	0,47	4,55
35	Челябинский	3330	13,94	3,74	0,70	2,96	0,59	4,26
36	Егоршинский	5350	22,40	5,90	1,13	4,67	0,47	6,27
37	Волчанский	2380	9,97	2,73	0,54	2,16	0,57	3,27
38	Веселовский и
	Богословский	2480	10,38	2,86	0,56	2,27	0,60	3,43
39	Ткварчельский	4000	16,75	4,48	0,80	3,55	0,57	4,92
40	Ткибульский	4280	17,92	4,71	0,86	3,73	0,63	5,21
41	Ангренский	3300	13,82	3,81	0,75	3,01	0,71	4,47
42	Кок-Янгакский	5140	21,52	5,67	1,05	4,49	0,63	6,17
43	Таш-Кумырский	4380	18,34	4,87	0,91	3,85	0,62	5,39
44	Сулюктинский	4270	17,88	4,79	0,94	3,79	0,64	5,37
45	Кызыл-Кийский	3770	15,78	4,30	0,83	3,40	0,68	4,92
46	Кара-Кичский	4730	19,80	5,28	1,03	4,18	0,66	5,88
47	Шурабский	3870	16,20	4,47	0,89	3,53	0,68	5,10
48	Шурабский	4120	17,25	4,63	0,89	3,66	0,67	5,23
49	Ирша-Бородинский	3740	15,66	4,24	0,82	3,35	0,81	4,98
50	Назаровский	3110	13,02	3,62	0,70	2,86	0,83	4,40
51	Березовский	3740	15,66	4,26	0,83	3,37	0,81	5,01
52	Боготольский	2820	11.81	3,31	0.64	2.62	0.87	4.13
51	Абанский	3520	14,74	4,03	0,78	3,19	0,80	4,77
54	Итатский	3060	12,81	3,53	0,69	2,79	0,85	4,33
55	Барандатский	3540	14,82	4,06	0,78	3,21	0,85	4,84
56	Минусинский	5030	21,06	5,54	1,03	4,39	0,67	6,09
57	Черемховский	4270	17,88	4,72	0,86	3,74	0,61	5.21
58	Азейский	4140	17,33	4,59	0,86	3,63	0,75	5,25
59	Мугунский	4190	17,54	4,78	0,88	3,79	0,76	5,42
60	Гусиноозерский	3910	16,37	4,39	0,82	3,47	0,72	5,01
61	Холбольджинский	3950	16,54	4,53	0,87	3,58	0,71	5,17
62	Баянгольский	4310	18,05	4,83	0,89	3,82	0,74	5,45
63	Букачачинский	6380	26,71	7,01	1,27	5,54	0,73	7,55
64	Черновский	3460	14,49	4,22	0,80	3,34	0,79	4,94
65	Татауровский	3550	14,86	4,06	0,78	3,21	0,79	4,77
66	Харанорский	2980	12,48	3,48	0,68	2,75	0,81	4,24
67	Райчихинский	3040	12,73	3,56	0,71	2,82	0,78	4,30
68	Райчихинский	2270	9,50	2,76	0,57	2,18	0,82	3,57
69	Ургальский	4790	20,06	5,25	0,95	4,15	0,58	5,68
70	Липовецкий	4360	18,26	4,75	0,86	3,75	0,55	5,17
71	Сучанский	4650	19,47	5,08	0,93	4,02	0,51	5,46
72	Сучанский	4900	20,52	5,37	0,99	4,25	0,51	5,74
71	Сучанский	5790	24,24	6,41	1,21	5,07	0,49	6,77
74.	Подгородненский	4390	18,38	4,91	0,91	3,88	0,42	5,21
75	Артемовский	3180	13,31	3,55	0,67	2,81	0,68	4,15
76	Тавричанский	4080	17,08	4,53	0,84	3,59	0,64	5,06
77	Реттиховский	2400	10,05	2,71	0,51	2,14	0,83	3,48
78	Чихезский	2560	10,72	2,99	0,57	2,37	0,86	3,79
79	Бикинский	2160	9,04	2,64	0,50	2,09	0,76	3,35
80	Джебарики-Хаяйский	5500	23,03	6,08	1,13	4,81	0,70	6,64
81	Нерюнгринский	5895	24,68	6,51	1,23	5,15	0,59	6,97
82	Сангарский	5790	24,24	6,37	1,14	5,04	0,75	6,93
83	Чульмаканский	5550	23,24	6,18	1,10	4,89	0,65	6,64
84	Нижне-Аркагалинский	5480	22,94	6,02	1,10	4,77	0,76	6,63
85	Верхне-Аркагалинский	4420	18,51	4,90	0,94	3,88	0,69	5,51
86	Анадырский	4590	19,22	5,11	0,94	4,04	0,79	5,77
87	Южно-Сахалинский	5470	22,90	5,34	0,96	4,22	0,67	5,86
88	Южно-Сахалинский	6110	25,58	6,70	1,20	5,30	0,75	7,25
89	Южно-Сахалинский	3920	16,41	4,36	0,81	3,45	0,70	4,96

Таблица 32 - Расчетные характеристики природного газа различных месторождений

		Газопровод	СН4, %	С2Н6, %	СЗН8, %	С4Н10, %	С5Н12, %	N2, %	С02, %	H2, %
1		Саратов-Москва	84,5	3,8	1,9	0,9	0,3	7,8	0,8
2		Первомайск-Сторожовка	62,4	3,6	2,6	0,9	0,2	30,2	0,1
3		Саратов-Горький	91,9	2,1	1,3	0,4	0,1	3,0	1,2
4		Ставрополь-Москва (1)	93,8	2,0	0,8	0,3	0,1	2,6	0,4
5		Ставрополь-Москва (2)	92,8	2,8	0,9	0,4	0,1	2,5	0,5
6		Ставрополь-Москва (3)	91,2	3,9	1,2	0,5	0,1	2,6	0,5
7		Серпухов-Ленинград	89,7	5,2	1,7	0,5	0,1	2,7	0,1
8		Гоголево-Полтава	85,8	0,2	0,1	0,1	0,0	13,7	0,1
9		Дашава-Киев	98,9	0,3	0,1	0,1	0,0	0,4	0,2
10		Рудки-Минск-Вильнюс Рудки-Самбор	95,6	0,7	0,4	0,2	0,2	2,8	0,1
11		Угерско-Стрый Угерско-Гнездичи-Киев Угерско-Львов	98,5	0,2	0,1	0,0	0,0	1,0	0,2
12		Брянск-Москва	92,8	3,9	1,1	0,4	0,1	1,6	0,1
13		Шебелинка-Острогожск Шебелинка-Днепропетровск Шебелинка-Харьков	92,8	3,9	1,0	0,4	0,3	1,5	0,1
14		Шебелинка-Брянск-Москва	94,1	3,1	0,6	0,2	0,8	1,2
15		Кумертау-Ишимбай-Магнитогорск	81,7	5,3	2,9	0,9	0,3	8,8	0,1
16		Промысловка-Астрахань	97,1	0,3	0,1	0,0	0,0	2,4	0,1
17		Газли-Коган	95,4	2,6	0,3	0,2	0,2	1,1	0,2
18		Хаджи-Абад-Фергана	85,9	6,1	1,5	0,8	0,6	5,0	0,1
19		Джаркак-Ташкент	95,5	2,7	0,4	0,2	0,1	1,0	0,1
20		Газли-Коган-Ташкент	94,0	2,8	0,4	0,3	0,1	2,0	0,4
21	Ставрополь-Невинномыск-Грозный		98,2	0,4	0,1	0,1	0,0	1,0	0,2
22	Карабулак-Грозный		68,5	14,5	7,6	3,5	1,0	3,5	1,4
23	Саушино-Лог-Волгоград		96,1	0,7	0,1	0,1	0,0	2,8	0,2
24	Коробки-Лог-Волгоград		93,2	1,9	0,8	0,3	0,1	3,0	0,7
25	Коробки-Жирное-Камыши		81,5	8,0	4,0	2,3	0,5	3,2	0,5
26	Карадаг-Тбилиси-Ереван		93,9	3,1	1,1	0,3	0,1	1,3	0,2
27	Бухара-Урал		94,9	3,2	0,4	0,1	0,1	0,9	0,4
28	Урицк-Сторожовка		91,9	2,4	1,1	0,8	0,1	3,2	0,5
29	Линево-Кологривовка-Вольск		93,2	2,6	1,2	0,7		2,0	0,3
30	Средняя Азия-Центр		93,8	3,6	0,7	0,2	0,4	0,7	0,6
31	Игрим-Пунга-Серов-Нижний Тагил		95,7	1,9	0,5	0,3	0,1	1,3		0,2
32	Оренбург-Совхозное		91,4	4,1	1,9	0,6		0,2	0,7	1,1

 

	Газопровод	Qpa6, ккал/нмЗ	Qpa6, МДж/нм 3		Vo нмЗ/нмЗ		VR02 нмЗ/нмЗ		VoN2 нмЗ/нмЗ		VoH20 нмЗ/нмЗ	Vor нмЗ/нмЗ	Плотность сухого газа кг/нмЗ
1	Саратов-Москва	8550	35,80		9,52		1,04		7,60		2,10	10,73	0,838
2	Первомайск-Сторожовка	6760	28,30		7,51		0,82		6,24		1,64	8,70	0,954
3	Саратов-Горький	8630	36,13		9,57		1,03		7,59		2,13	10,76	0,785
4	Ставрополь-Москва (1)	8620	36,09		9,58		1,02		7,60		2,14	10,76	0,764
5	Ставрополь-Москва (2)	8730	36,55		9,68		1,04		7,67		2,16	10,86	0,773
6	Ставрополь-Москва (3)	8840	37,01		9,81		1,06		7,78		2,18	11,01	0,786
7	Серпухов-Ленинград	8940	37,43		10,00		1,08		7,93		2,21	11,22	0,796
8	Гоголево-Полтава	7400	30,98		8,26		0,87		6,66		1,86	9,39	0,793
9	Дашава-Киев	8570	35,88		9,52		1,00		7,52		2,15	10,68	0,724
10	Рудки-Минск-Вильнюс Рудки-Самбор	8480	35,51		9,45		1,00		7,49		2,12	10,62	0,749
11	Угерско-Стрый Угерско-Гнездичи-Киев Угерско-Львов	8480	35,51		9,43		0,99		7,46		2,13	10,59	0,725
12	Брянск-Москва	8910	37,31		9,91		1,06		7,84		2,20	11,11	0,772
13	Шебелинка-Острогожск Шебелинка-Днепропетровск Шебелинка-Харьков	8910	37,31		9,96		1,07		7,88		2,21	11,16	0,775
14	Шебелинка-Брянск-Москва	9045	37,87		9,98		1,07		7,90		2,22	11,19	0,771
15	Кумертау-Ишимбай-Магнитогорск	8790	36,80		9,74		1,06		7,79		2,13	10,98	0,856
16	Промысловка-Астрахань	8370	35,05		9,32		0,98		7,38		2,11	10,47	0,731
17	Газли-Коган	8740	36,59		9,72		1,04		7,69		2,18	10,91	0,751
18	Хаджи-Абад-Фергана	9160	38,35		10,03		1,09		7,97		2,20	11,26	0,829
19	Джаркак-Ташкент	8760	36,68		9,74		1,04		7,70		2,18	10,92	0,749
20	Газли-Коган -Ташкент	8660	36,26		9,64		1,03		7,64		2,16	10,82	0,761
21	Ставрополь-Невинномыск-Грозный	8510	35,63	9,47		1,00		7,49		2,14		10,63	0,728
22	Карабулак-Грозный	10950	45,85	12,21		1,41		9,68		2,54		13,63	1,027
23	Саушино-Лог-Волгоград	8390	35,13	9,32		0,98		7,39		2,10		10,48	0,739
24	Коробки-Лог-Волгоград	8560	35,84	9,51		1,02		7,54		2,13		10,69	0,769
25	Коробки-Жирное-Камыши	9900	41,45	10,95		1,22		8,68		2,35		12,25	0,893
26	Карадаг-Тбилиси-Ереван	8860	37,10	9,85		1,05		7,79		2,19		11,04	0,765
27	Бухара-Урал	8770	36,72	9,73		1,04		7,70		2,18		10,91	0,753
28	Урицк-Сторожовка	8710	36,47	9,70		1,04		7,69		2,16		10,89	0,784
29	Линево-Кологривовка-Вольск	8840	37,01	9,81		1,05		7,77		2,18		11,00	0,773
30	Средняя Азия-Центр	8970	37,56	9,91		1,07		7,84		2,21		11,11	0,770
31	Игрим-Пунга-Серов-Нижний Тагил	8710	36,47	9,68		1,03		7,66		2,17		10,86	0,746
32	Оренбург-Совхозное	9080	38,02	10,05		1,08		7,94		2,23		11,25	0,778

Таблица 33 Расчетные характеристики мазута различных классов

Класс мазута	Wpa6 %	Араб %	Spa6 %	Сраб %	Нраб %	Npa6 %	Ораб %	Qраб ккал/кг	Qpa6 МДж/кг	Vo нмЗ/кг	VR02 нмЗ/кг	VoN2 нмЗ/кг	VoH2O нмЗ/кг	Vor нмЗ/кг
Малосер­нистый	3,0	0,05	0,3	84,65	11,7		0,3	9620	40,28	10,63	1,58	8,39	1,51	11,48
Сернис­тый	3,0	0,10	1,4	83,80	11,2		0,5	9490	39,73	10,45	1,57	8,25	1,45	11,28
Высоко­сернис­тый	3,0	0,10	2,8	83,00	10,4		0,7	9260	38,77	10,20	1,57	8,06	1,36	10,99