Таблица 1

Элементный состав, выход летучих продуктов и удельная теплота сгорания отдельных компонентов бытовых отходов

Примечание: 1. Таблица составлена на основании работ АКХ.

2. В числителе приведены элементный состав и теплота сгорания на рабочую массу, в знаменателе - на горячую.

3. Выход летучих продуктов определен на сухое вещество.

Все вышесказанное в равной степени относится к удельной теплоте сгорания отходов Q^P_н:

(Q^P_н)_общ = (Q^P_н)₁i₁ + (Q^P_н)₂i₂ + ,..., + (Q^P_н)_ni_n,                                   (4)

где (Q^P_н)₁, (Q^P_н)₂, ..., (Q^P_н)_n - удельная низшая теплота сгорания отдельных компонентов на рабочую массу (см. табл. 1); i₁, i₂, ..., i_n - см. выше.

Полученная по вышеприведенной формуле (Q^P_н)_общ может быть проведена по формуле Менделеева, ккал/кг:

(Q^P_н)_общ = 81C^P_общ + 300H^P_общ - 26(O^P_общ - S^P_общ) - 6(9H^P_общ + W^P_общ);            (5)

1 ккал/кг = 4,18 кДж/кг.

5. Количество дымовых газов, выбрасываемых от одного или нескольких котлоагрегатов, V^д_r (м³/ч) может быть замерено непосредственно на МСЗ или определено по эмпирической формуле С.Я. Корницкого (ВТИ):

,                    (6)

где В_ч - производительность котлоагрегата по сжигаемым ТБО, т/ч; α - коэффициент избытка воздуха, может быть определен с помощью газового анализа уходящих газов:

α = 21 / (21 - O₂),                                                    (7)

где O₂ - содержание кислорода в уходящих дымовых газах (определяется экспериментально с помощью переносного хроматографа или газоанализатором ВТИ-1); Q^P_н - ккал/кг, определяется из формулы (4); WP - определяется из формулы (3); t_r - температура газов за электрофильтром замеряется или для прикидочных расчетов может быть принята 200 °С.

Количество дымовых газов, выбрасываемых за секунду

V^д_r = V^д_r : 3600.                                                       (8)

6. Количество загрязняющих веществ, выбрасываемых с уходящими дымовыми газами, определяется двумя методами:

непосредственным замером концентраций рассматриваемых загрязняющих веществ в уходящих дымовых газах после газоочистных устройств;

расчетным путем.

Первый метод предпочтителен, так как он позволяет получить более объективные данные. Расчетным путем по существующим методикам можно определить концентрацию летучей золы, оксида азота, двуокиси серы и окиси углерода. Определение концентрации других загрязняющих веществ возможно только опытным путем, так как методик для выявления их количеств расчетным путем не существует.

А. Экспериментальный метод определения количеств загрязняющих веществ базируется на непосредственном замере их концентраций в уходящих дымовых газах, мг/м³, с подсчетом этой величины в рассматриваемом объеме газов за заданный период времени:

Mⁿ_r = C_nV^д_r × 10^-6 кг/ч,                                                     (9)

где C_n - содержание загрязняющего вещества в уходящих дымовых газах, мг/м³; определяется путем непосредственных замеров по методикам, изложенным в работах [7, 8]; V^д_r - см. формулу (6).

Для определения количества загрязняющих веществ, выбрасываемых в секунду (M_с)ⁿ, в час (M_ч)ⁿ или за год (M_год)ⁿ, необходимо C_n умножить на соответствующую величину V^д_с, V^д_ч или V^д_год.

Б. Расчетным методом определения загрязняющих веществ предусматривается расчет выброса в атмосферу летучей золы, оксида азота, двуокиси серы и окиси углерода:

1) выброс летучей золы в атмосферу (кг/ч) с учетом улавливания ее в золоуловителе [9]:

,                                  (10)

где В_ч - производительность котлоагрегата по сжигаемым ТБО, т/ч; а_ун - доля летучей золы, уносимой из топки, для условий МСК (а_ун = 0,1 - 0,2); Q^P_н - удельная теплота сгорания: низшая, МДж/кг (см. формулу (4)), для средних условий ~1600 ккал/кг (6,7 МДж/кг); A^P - содержание золы в ТБО, % (см. формулу (8)); q₄ - потери с механическим недожогом, %, составляют в среднем 4 %; 32,7 - средняя теплота сгорания горючих в уносе, МДж/кг; η - степень улавливания твердых частиц в золоуловителях, для электрофильтров МСЗ ~0,97;

2) выброс окислов серы в пересчете на SO₂ [9]:

M^SO2ч = 20В_чSP(1 - η′̀_́SO2) (1- η″_SO2) кг/ч,                                  (11)

где В_ч - (см. формулу (10)); S^P - содержание серы в ТБО, %, которое в среднем составляет 0,15 %; η′_SO2 - доля окислов серы, связываемых летучей золой, составляет для ТБО 0,3; η″_SO2 - доля окислов серы, улавливаемой в газоочистном устройстве, при наличии в качестве газоочистного оборудования только электрофильтра составляет 0;

3) выброс окислов азота [5]:

 кг/ч,                                 (12)

Q^P_н - МДж/кг; В_ч - т/ч; q₄ - % (см. выше); K_NOx - количество окислов, образующихся на 1 ГДж тепла, кг/ГДж; β - коэффициент, учитывающий степень дожигания выбросов окислов азота в результате применения технических решений, в нашем случае может быть принят равным 0; K_NO2 - в зависимости от номинальной паропроизводительности котла Д, т/ч; определяется из выражения

K_NOx = 0,16e^{0,012Дном}.                                                     (13)

Формула (13) хорошо корреспондируется с опытными данными при паропроизводительности мусоросжигательного котла до 15 т/ч. Далее при паропроизводительности от 15 до 50 т/ч следует использовать формулу

.

При нагрузке, отличающейся от номинальной, K_NOx следует умножить на Д_факт/Д_ном^0,25, где Д_факт, Д_ном - соответственно фактическая и номинальная паропроизводительность котла;

4) выброс окиси углерода

 кг/ч,                                             (14)

где В_ч - т/ч; q₄ - % (см. выше); C_CO - выход окиси углерода при сжигании 1 т отходов, кг/т, определяется по формуле

C_CO = 1000q₃RQ^P_н / 1018,                                                (15)

где R - коэффициент, равный доле от q₃, обусловленной наличием продукта неполного сгорания окиси углерода, для ТБО R = 1; q₃ - потери с химическим недожогом, для ТБО составляют при хорошо организованном дутье, %, q₃ = 0,1-0,3 %; Q^P_н - МДж/кг (см. выше).

7. Для санитарной оценки выбросов загрязняющих веществ необходимо выполнить расчет максимального значения приземной концентрации этих веществ C_М (мг/м³) и сравнить их с ПДК согласно СН-245-81. Для этих целей следует использовать методику [6].

Нормируемые ПДК загрязняющих веществ, выделяющихся при сжигании ТБО, приведены ниже.

Максимально разовые ПДК, мг/м³

Нетоксичная пыль и сернистый ангидрид........................................................ 0,5

Сажа...................................................................................................................... 0,15

Оксид углерода.................................................................................................... 3

Оксиды азота........................................................................................................ 0,085

Хлористый водород............................................................................................ 0,2

Фтористый водород............................................................................................ 0,062

Методика расчета приземной концентрации загрязняющих веществ от выбросов одиночного источника

8. Максимальное значение приземной концентрации загрязняющего вещества C_M (мг/м³) при выбросе газовоздушной смеси из одиночного точечного источника с круглым устьем достигается при неблагоприятных метеорологических условиях на расстоянии x_M, м, от источника и определяется по формуле

,                                                  (16)

где A - коэффициент, зависящий от температурной стратификации атмосферы; (М_с)ⁿ - масса n загрязняющего вещества, выбрасываемого в атмосферу в единицу времени, г/с; может быть определена экспериментально путем замера концентрации загрязняющих веществ в уходящих дымовых газах (см. п. 6, А) или расчетом (см. п. 8, Б) по формулам (10), (11), (12), (14) с пересчетом кг/ч на г/с, для чего полученные по этим формулам величины необходимо разделить на 3, 6; F - безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания загрязняющих веществ в атмосферном воздухе, определяется по п. 11; m, n - коэффициенты, учитывающие условия выхода газовоздушной смеси из устья источника выброса (см. п. 12); H - высота источника выброса над уровнем земли, м; λ - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности с перепадом высот, не превышающим 50 м на 1 км (λ = 1); ΔT - разность между температурой, выбрасываемой газовоздушной смеси T_г и температурой окружающего атмосферного воздуха T_в, °С; V^д_с - расход газовоздушной смеси, определяемый по формулам (6′) или формуле

,                                                            (17)

где Д - диаметр устья источника выброса, м; W₀ - средняя скорость выхода газовоздушной смеси из устья источника выброса, м/с.

9. Значение коэффициента A, соответствующее неблагоприятным метеорологическим условиям, при которых концентрация загрязняющих веществ в атмосферном воздухе максимально, принимается равным:

250 - для районов Средней Азии южнее 40° с.ш., Бурятской АССР и Читинской обл.;

200 - для европейской территории СССР: для районов РСФСР южнее 50° с.ш., для остальных районов Нижнего Поволжья, Кавказа, Молдавии; для азиатской территории СССР: для Казахстана, Дальнего Востока и остальной территории Сибири и Средней Азии;

180 - для европейской территории СССР и Урала от 50 до 52° с.ш., за исключением попадающих в эту зону перечисленных выше районов и Украины;

160 - для европейской территории СССР (за исключением Центра) и Урала севернее 52° с.ш., а также для Украины (для расположенных на Украине источников высотой менее 200 м в зоне от 50 до 52° с.ш. - 180, а южнее 50 °с.ш. - 200);

140 - для Московской, Тульской, Рязанской, Владимирской Калужской, Ивановской областей.

Примечание. Для других территорий значения коэффициента A должны приниматься соответствующими значениями коэффициента A для районов СССР со сходными климатическими условиями турбулентного обмена.

10. При определении значения T (°С) следует принимать температуру окружающего атмосферного воздуха T_в (°С) равной средней максимальной температуре наружного воздуха наиболее жаркого месяца года по СНиП 2.01.01-82, а температуру выбрасываемой в атмосферу газовоздушной смеси T_г (°С) - по действующим для данного МСЗ технологическим нормативам пли проектным материалам.

11. Значение безразмерного коэффициента F принимается:

а) для газообразных загрязняющих веществ и мелкодисперсных аэрозолей (пыли, золы и т.п., скорость упорядоченного оседания которых практически равна нулю) - 1;

б) для мелкодисперсных аэрозолей (кроме указанных в п. 11, а) при среднем эксплуатационном коэффициенте очистка выбросов не менее 90 % - 2, от 75 до 80 % - 2,5, менее 75 % и при отсутствии очистки - 3.

12. Значения коэффициентов m и n определяются в зависимости от параметров f, V_M, V′_M, и fe:

f = 1000 W²₀ Д / (H²ΔT);                                                     (18)

;                                                        (19)

V′_M = 1,3 W₀ Д / H;                                                          (20)

fe = 800 (V′_M)³.                                                               (21)

Коэффициент m определяется в зависимости от f по рис. 3:

 при f < 100;                                  (22 а)

 при f ≥ 100.                                                      (22 б)

Для fe < f < 100 значение коэффициента m вычисляется при f = fe.

Рис. 3. График m = F(f, fe):

а - при f < 100; б - при f > 100

Рис. 4. График n = f(V_M, V′_M)

Коэффициент n при f < 100 определяется в зависимости от V_M по рис. 4 или формулам

n = 1 при V_M ≥ 2;                                                     (23 а)

n = 0,532 V²_M - 2,13 V_M + 3,13 при 0,5 ≤ V_M <2;                        (23 б)

n = 4,4V_M при V_M < 0,5.

Аналогично при f < 100 и V_M < 0,5 или f ≥ 100 и V′_M < 0,5 (случаи предельно малых опасных скоростей ветра) расчет C_M вместо формулы (16) производится по формуле

,                                                    (24)

где m′ = 2,86m при f < 100,                   VM < 0,5;                                                       (25 а)

m′ = 0,9 при f ≥ 100,                        VM < 0,5.                                                        (25 б)

Примечание. Формула (24) является частным случаем общей формулы (16).

Расчет максимального значения приземной концентрации загрязняющих веществ в зависимости от расстояния источника выброса и от опасной скорости ветра

13. Расстояние X_M, (м) от источника выбросов, на котором приземная концентрация C (мг/м³) при неблагоприятных метеорологических условиях достигает максимального значения C_M, определяется по формуле

,                                                           (26)

где безразмерный коэффициент d при f < 100 находится по следующим формулам:

 при V_M ≤ 0,5;                                       (27 а)

 при 0,5 < V_M ≤ 2;                                 (27 б)

 при V_M > 2.                                        (27 в)

14. Значение опасной скорости u_M (м/с) на уровне флюгера (обычно 10 м от уровня земли), при которой достигается наибольшее значение приземной концентрации загрязняющих веществ C_M, в случае f < 100 определяется по следующим формулам:

u_M = 0,5 при V_M ≤ 0,5;                                                     (28 а)

u_M = V_M при 0,5 < V_M ≤ 2;                                                 (28 б)

 при V_M > 2.                                         (28 в)

15. Максимальное значение приземной концентрации загрязняющего вещества C_Mu (мг/м³) при неблагоприятных метеорологических условиях и скорости ветра u (м/с), отличающейся от опасной скорости ветра u_M (м/с), определяется по формуле

C_Mu = rC_M,                                                                (29)

где r - безразмерная величина, определяемая в зависимости от отношения u/u_M по рис. 5 или по формулам:

r = 0,67(u/u_M) + 1,67(u/u_M)² - 1,34(u/u_M)³ при u/u_M < 1;                      (30 а)

 при u/u_M > 1.                                (30 б)

Примечание. При проведении расчетов не используются значения скорости ветра u < 0,5 м/с, а также скорости ветра u > u*, где u* - значение скорости ветра, превышаемое в данной местности в среднем многолетнем режиме в 5 % случаев. Это значение запрашивается в УГКС Госкомгидромета, на территории которого располагается предприятие, или определяется по климатическому справочнику.

Рис. 5. График r, P = f (u/u_M)

Рис. 6. График S = f(x/x_M):

а - интервал x/x_M = 1 - 7; б - то же, x/x_M = 8 - 50; в - то же, x/x_M = 0 - 1;

 - легкая примесь;  - тяжелая примесь

16. Расстояние от источника выброса x_Mu (м), на котором при скорости ветра u и неблагоприятных метеорологических условиях приземная концентрация загрязняющих веществ достигает максимального значения C_Mu (мг/м³), определяется по формуле

x_Mu = px_M,                                                                  (31)

где p - безразмерный коэффициент, определяемый в зависимости от отношения u/u_M по рис. 5 или по формулам:

p = 3 при u/u_M ≤ 0,25;                                                   (32 а)

p = 8,43 (1 - u/u_M)⁵ + 1 при 0,25 < u/u_M < 1;                                 (32 б)

p = 0,32 u/u_M + 0,68 при u/u_M > 1.                                          (32 в)

17. При опасной скорости ветра u_M приземная концентрация загрязняющих веществ C (мг/м³) в атмосфере по оси факела выброса на различных расстояниях x (м) от источника выброса определяется по формуле

C = S₁C_M,                                                                   (33)

где S₁ - безразмерный коэффициент, определяемый в зависимости от отношения x/x_M и коэффициента F по рис. 6 или по формулам:

S₁ = 3(x/x_M)⁴ - 8(x/x_M)³ + 6(x/x_M)² при x/x_M ≤ 1;                               (34 а)

 при 1 < x/x_M ≤ 8;                                      (34 б)

 при F ≤ 1,5 и x/x_M > 8;                    (34 в)

 при F > 1,5 и x/x_M > 8.                    (34 г)

18. Валовый выброс ингредиента n за рассматриваемый период (год) определяется выражением

(M_год)ⁿ = (M_ч)ⁿ × 6500 × 10^-3 т/год,                                            (35)

где 6500 ч - среднее значение продолжительности работы одного котла в год; (M_ч)ⁿ - см. п. 6.

При расчете по формуле (35) в качестве выброса принято максимальное значение (M_C)ⁿ, что практически значительно выше действительной величины этого показателя в годовом исчислении. Более достоверным явилось бы выражение:

(M^ср_год)ⁿ = (M^ср_ч)ⁿ × 6500 × 10^-3.                                               (36)

Пример расчета выбросов загрязняющих веществ

В качестве примера приведен расчет выбросов Московского спецзавода № 2. Расчету предшествовало определение состава и свойств ТБО (табл. 2). Как отмечалось в п. 6, массы загрязняющих веществ, выбрасываемых в атмосферу, для летучей золы, SO₂, NO_x и CO можно определить как непосредственным замером, так и расчетным путем. Результаты расчетов, выполненные по обоим этим методам, сведены в табл. 3.

Таблица 2

Морфологический состав ТБО спецзавода № 2 и некоторые теплотехнические показатели этих отходов

Таблица 3

Результаты расчета

При расчете приземной концентрации загрязняющих веществ C_M значения отдельных видов загрязняющих веществ M_C, поступающих после электрофильтра, определялись непосредственны замером количеств загрязняющих веществ, выбрасываемых из дымовой трубы (п. 6, А), и расчетным путем (п. 6, Б). Эти данные сведены в табл. 4.

Таблица 4

Максимальная концентрация загрязняющих веществ, выбрасываемых из дымовой трубы

Ароматические углеводороды (стирол, ксилол, толезол и др.) отсутствовали. Не были обнаружены также канцерогенные вещества типа 3.4 бенз(е)пирен и диоксины.

Результирующие значения максимальной приземной концентрации загрязняющих веществ сведены в табл. 5, в которой дана их оценка по сравнению с ПДК на эти вещества.

Таблица 5

Максимальная приземная концентрация загрязняющих веществ C_M и их ПДК, мг/м³

БИОТЕРМИЧЕСКАЯ ПЕРЕРАБОТКА ТВЕРДЫХ БЫТОВЫХ ОТХОДОВ НА МПЗ

На отечественных МПЗ процесс аэробного биотермического компостирования протекает в биотермических барабанах (первая стадия) и в штабелях на площадках дозревания.

В биотермическом барабане аэробные микроорганизмы используют в качестве энергетического материала в первую очередь легко разлагаемые органические соединения, содержащиеся в пищевых отходах (углеводы, органические кислоты, белки).

Аэробы в процессе сложного цикла превращений (цикл Кребса) окисляют органические вещества, выделяя в виде конечных продуктов углекислый газ и воду. При неполном окислении в среду выделяются в небольшом количестве промежуточные продукты окисления. При недостаточно интенсивном перемешивании аэробное компостирование может сопровождаться очаговым анаэробным процессом.

За двухсуточный цикл аэробного биотермического компостирования содержание органического вещества в компостируемом материале снижается (по сухой массе) на 2 %.

В зависимости от сезона года (с учетом необходимости подсушки компостируемого материала) в биотермические барабаны подается воздух из расчета 0,2-0,8 м³ на 1 кг перерабатываемого материала.

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ РАСЧЕТА ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ МПЗ

Рассчитываются твердые (пыль органического и минерального происхождения) и газообразные (окись углерода, толуол, ксилол, углеводороды нефти, бензол, ацетон и др.) выбросы в массовых единицах на каждый биотермический барабан или на все биобарабаны завода в единицу времени (г/с, т/год) и концентрация загрязняющих веществ в выходящих из биобарабана газах (г/м²).

Учитывая, что состав и количество выбросов зависят от состава ТБО, сезона года, активности биотермического процесса и других факторов, расчет носит ориентировочный характер.

Выбросы загрязняющих веществ от других аппаратов МПЗ рассчитываются по методике, предложенной для биобарабанов, а их количественные и качественные показатели будут определены в ходе дальнейших исследований.

Расчетные формулы

Расчет объема выходящих из биобарабана газов определяется по формуле

V_б = q_бKT / 86,4T_o м³/с,

или

V_б = Q_бKT /(T_oη_ф31536),                                                   (1)

где V_б - интенсивность выхода газов из биобарабана, м³/с; q_б - суточная производительность биобарабана, т/сут; K - удельная подача воздуха в биобарабан, м³/кг; T_o - температура поступающего в биобарабан воздуха, К; T - температура выходящих газов, К; Q_б - годовая производительность биобарабана, т/год; η_ф - фактический для данного завода коэффициент использования биобарабана по времени (η_ф ≈ 0,8).

Удельную подачу воздуха рассчитывают с учетом производительности биобарабана и интенсивности подачи воздуха вентиляторами-наездниками. Более достоверные данные получают при непосредственных замерах расхода выходящих из биобарабана газов.

Удельная масса выбросов C_i (кг) на 1 т ТБО определяется по формуле

C_i = α_iKT / T_o кг/т,                                                          (2)

где α_i - концентрация загрязняющего вещества в выходящих из биобарабана газах, г/м³; определяется в соответствии с существующими методами.

Если замер V_б производился непосредственно, то удельная масса выброса определяется по формуле

.

Массовая концентрация выброса за единицу времени M_iс (т/с) и М_iгод (т/год) определяется по следующим формулам:

М_iс = α_iV_б

или

M_iс = α_iQ_бKT / (T_oη_ф 31536);                                               (3)

M_iгод = α_iV_б × 31,536η_ф,

или

M_iгод = C_iQ_б / 1000.                                                         (4)

Для определения массы выброса всему биобарабанами завода полученные значения M_i умножаются на количество биотермических барабанов.

Примечания: 1. Пробы выходящих из биобарабанов газов берутся в зоне загрузочного окна биобарабана. Здесь же определяется температура и расход выходящих газов.

2. При проведении замеров необходимо следить за соблюдением двухсуточного цикла переработки, т.е. чтобы в биобарабане находилось 2q_б компостируемого материала, степень заполнения биобарабана была не менее 0,55-0,6.

3. При расчете выбросов отдельных МПЗ следует отдавать предпочтение наиболее достоверному экспериментальному методу измерения концентрации загрязняющих веществ в выходящих из биобарабана газах.

4. Для ориентировочного предварительного определения выбросов в табл. 6 приведены значения концентрации загрязняющих веществ, полученные при выборочных замерах на Минском заводе МОЗПБО.

Таблица 6

Ориентировочные значения концентрации загрязняющих веществ в выходящих из биобарабана газах

Примечание. Приведенные в табл. 6 данные получены при производительности биобарабана Q_б = 20000 т ТБО в год, η_ф = 0,8. В период проведения замеров K = 0,2 м³/кг, T_с = 293K, T = 323K.

Пример расчета выбросов загрязняющих веществ из биобарабанов МПЗ (табл. 7).

Исходные данные

Производительность завода по приему ТБО, тыс. м³/год (тыс. т/год)..................... 400 (80)

Тип биотермических барабанов............................................................................... КМ-101А

Количество биобарабанов, шт................................................................................................ 4

Среднегодовая производительность каждого биобарабана Q_б, т/год.......................... 20000

Коэффициент использования биобарабана по времени η_ф............................................... 0,8

Удельная подача воздуха K′, м³/кг........................................................................................ 0,3

Температура подаваемого воздуха T′, К(°С)............................................................... 293 (20)

Температура выходящих газов T′, К(°С)...................................................................... 323 (50)

Массовая концентрация за 1 с определяется по формуле (3)

M′_iс = α′_iQ_бK′T / (T_oη_ф 31536),

в рассматриваемом примере

M′_ic = α′_i 20000 × 0,3 × 323 : (293 × 0,8 × 31536) = 0,262 α_i.

Масса выбросов за год определяется по формуле (4)

M′_iгод = C′Q′_б : 1000.

Таблица 7

Пример расчета выбросов биотермических барабанов № 3

ЛИТЕРАТУРА

1. Алиев Г.М. Техника пылеулавливания и очистки промышленных газов // Справочное изд. - М.: Металлургия, 1986. - 544 с.

2. Временные отраслевые методические указания по расчету плановых показателей проектов государственных планов по охране атмосферного воздуха. - М.: ОНТИ АКХ им. К.Д. Памфилова, 1983. - 40 с.

3. ГОСТ 12.1.014-84. Воздух рабочей зоны. Метод измерения концентрации вредных веществ индикаторными трубками.

4. Методические указания по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферу с дымовыми газами отопительных и отопительно-производственных котельных. - М.: ОНТИ АКХ. им. К.Д. Памфилова, 1986. - 30 с.

5. Методики определения валовых выбросов вредных веществ в атмосферу. МГ-34-70-010-83: СПО Союзтехэнерго. - М., 1984. - 35 с.

6. Методика расчета концентраций в атмосферном воздухе вредных веществ, содержащихся в выбросах предприятий. - Л.: Гидрометеоиздат, 1987. - 92 с.

7. Сборник методик по определению концентрации загрязняющих веществ в промышленных выбросов. - Л.: Гидрометеоиздат, 1987. - 270 с.

8. Сборник отраслевых методик измерений концентраций загрязняющих веществ в промышленных выбросах, ч. II. - М.: Гидрометеоиздат, 1985.

9. Сборник методик по расчету выбросов в атмосферу загрязняющих веществ различными производствами. - Л.: Гидрометеоиздат, 1986. - 150 с.

СОДЕРЖАНИЕ