МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЭКСПЛУАТАЦИИ
АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ РСФСР

Государственный дорожный проектно-изыскательский и
научно-исследовательский институт
ГИПРОДОРНИИ

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО РАСЧЕТУ ОБСЫПНЫХ ОДНОРЯДНЫХ СВАЙНЫХ И
СТОЕЧНЫХ УСТОЕВ АВТОДОРОЖНЫХ МОСТОВ КАК
УПРУГИХ ОПОР В ЛИНЕЙНО-ДЕФОРМИРУЕМОЙ СРЕДЕ

Вводятся впервые

Москва 1978

УТВЕРЖДЕНЫ
Минавтодором РСФСР
Протокол № 36
от 11.10.1977 года

СОДЕРЖАНИЕ

"Методические рекомендации по расчету обсыпных однорядных свайных и стоечных устоев как упругих опор в линейно-деформируемой среде" разработаны на основе теоретических и экспериментальных исследований, выполненных в 1969-1976 гг. в Воронежском инженерно-строительном институте и Воронежском филиале Гипродорнии. Рекомендации предназначены для опытного проектирования. Предлагаемый метод расчета позволяет в соответствующих условиях снять излишние запасы прочности конструкции и достичь экономии объемов работ и стоимости строительства.

"Методические рекомендации" разработаны канд. техн. наук Д.М. Шапиро. Научное редактирование выполнено канд. техн. наук Н.Д. Поспеловым.

Замечания и предложения просим направлять по адресу: 394000, г. Воронеж, ул. 25-го Октября, 45. Воронежский филиал Гипродорнии.

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ И УСЛОВИЯ ПРИМЕНЕНИЯ МЕТОДА РАСЧЕТА ОБСЫПНЫХ УСТОЕВ

1.1. Метод расчета обсыпных устоев как упругих опор в линейно-деформируемой среде может быть применен при благоприятных инженерно-геологических условиях места строительства, когда основание устоя и конуса моста сложено скальными, полускальными, крупнообломочными грунтами, глинистыми незаторфованными грунтами с коэффициентом консистенции не более 0,35, а также песчаными непылеватыми грунтами.

В сложных случаях слои основания могут быть проверены по условию:

                                                (1)

где γ - объемный вес насыпи, принимаемый равным 1,9 т/м³;

r - глубина залегания рассматриваемого слоя, отсчитываемая от его подошвы до уровня верха насыпи (рис. 1);

R₁, R₂ - коэффициенты (см. табл. 1), зависящие от заложения откоса ;

φ, с - расчетные характеристики сопротивления сдвигу грунта рассматриваемого слоя: угол внутреннего трения и удельное оцепление.

Таблица 1

Коэффициенты R₁ и R₂

Примечание. При возможности подтопления откоса заложение т следует условно уменьшить на 0,5.

Рис. 1. Расчетная схема к проверке слоев основания по условию (I)

Применение настоящего метода расчета устоев ограничивается в условиях, когда дневная поверхность грунта или поверхность контакта верхних слоев основания имеет наклон более 1:10 в сторону пролета моста.

1.2. Должны быть выполнены установленные нормативные требования к заложению и укреплению откосов, качеству насыпного грунта, а также правила возведения конуса и засыпки за устоем (укладка горизонтальными слоями, коэффициент уплотнения К_упл. ≥ 0,98).

Высота насыпи, как правило, не должна превышать 6 м для подтопляемых откосов и 8 м - для неподтопляемых.

Примечания;

1. Строительство устоев, рассчитанных по предлагаемому методу, рекомендуется осуществлять при авторском надзоре проектной организации.

2. Сопряжение моста с насыпью должно осуществляться с применением переходных плит в соответствии с "Методическими рекомендациями по проектированию и строительству сопряжений автодорожных мостов и путепроводов с насыпью" (Союздорнии. М., 1975) по действующим типовым проектам.

1.3. Настоящие "Рекомендации" содержат методику расчета обсыпных устоев на эксплуатационные нагрузки, позволяющую определить перемещения, внутренние усилия в поперечных сечениях стоек и свай и давления в основании. Определяется несущая способность основания стоечного устоя с фундаментом мелкого заложения.

Вопросы проверки прочности по материалу и трещиностойкости элементов устоев и определения несущей способности (по грунту) свай на продольную нагрузку не рассматриваются в данных "Рекомендациях" и должны решаться в соответствии с действующими нормативными документами ^х).

_____________________

^х) Соответствующие главы СНиП; Указания по проектированию железобетонных и бетонных конструкций железнодорожных, автодорожных и городских мостов и труб. СН 365-67; Руководство по проектированию свайных фундаментов. НИИоснований, М., 1971.

1.4. Расчет однорядного свайного и стоечного устоя производится на нагрузки, приложенные к головам сваи (стоек). Кроме того, расчет стоечного устоя должен учитывать влияние крена фундамента при неравномерной осадке основания.

1.5. Равнодействующая нагрузок, приложенных к головам свай (стоек) устоя (N, Н, М - вертикальная, горизонтальная составляющие и момент), определяется в зависимости от типа опорных частей (РОЧ, металлических и т.д.) с учетом совместного восприятия горизонтальных сил всеми опорами моста или как отдельно стоящей опоры.

В расчете учитываются следующие нагрузки (рис. 2): P₁ и Р₂ - опорное давление пролетного строения и переходной плиты; Р₃ - вес оголовка.

боковое давление засыпки на шкафную стенку, где h_ш и b_ш высота оголовка;

Р₅ и P₆ - временная вертикальная нагрузка;

Н₇ - тормозная сила;

H₈ - воздействие температурной деформации. Определение величин нормативных и расчетных нагрузок производится в соответствии с действующими нормативными документами ^х)

_________________

^х) Технические условия проектирования железнодорожных автодорожных и городских мостов и труб. СН 200-62.

Рис. 2. Расчетные нагрузки на устой для определения равнодействующей N, Н, М

1.6. При расчете обсыпных устоев грунт насыпи и основания вокруг свай (стоек) и у вертикальных граней фундаментов мелкого заложения рассматривается как линейно-деформируемая среда, характеризуемая коэффициентом жесткости

C_z = mz,                                                                                          (2)

где m = 200 т/м⁴ - коэффициент пропорциональности;

z - вертикальная координата, отсчитываемая от уровня заделки свай (стоек) в оголовок.

1.7. Горизонтальное смещение y_z, поворот φ_z, изгибающий момент M_z, поперечная сила Q_z в поперечном сечении свай (стоек) однорядных обсыпных устоев на глубине z определяются по формулам:

                     (3)

где  - коэффициент деформации свай (стоек) в грунте;

ЕJ - жесткость сваи (стойки);

 - изгибающий момент и поперечная сила в сечении сваи (стойки) при z = 0;

Y₀ и φ₀ - горизонтальное смещение и поворот сечения сваи (стойки) при z = 0, определяемые в зависимости от условий ее заделки;

A₁, B₁,... C₄, Д₄ - функции влияния, найденные по табличным данным прилож. 1 ^х) в зависимости от приведенной длины αz;

____________________

^х) См. также: «Рекомендации по расчету фундаментов глубокого заложения опор мостов», ЦНИИС. М., 1970; Руководство по проектированию свайных фундаментов. НИИоснований. М. ,1971; К.С. Завриев, Г.С. Шпиро. Расчеты фундаментов мостовых опор глубокого заложения. М., "Транспорт", 1970 .

b_р - расчетная ширина свай (стоек) определяется в зависимости от их диаметра d по формуле:

b_p = 1,5d + 0,5(м).                                                                         (4)

Положительные направления Y_z, М_z, Q_z и отрицательное φ_z показаны на рис. 3.

Рис. 3. Положительные направления Y_z, М_z, Q_z и отрицательное - φ_z.

1.8. Расчет обсыпных устоев производится по трем предельным состояниям:

а) по первому предельному состояние - выполняется расчеты прочности конструкции свай (стоек), фундаментов, несущей способности свай, основания стоечного устоя при действии расчетных нагрузок;

б) в расчетах по второму предельному состоянию учитываются нормативные нагрузки и проверяется горизонтальное перемещение свай (стоек) при z = 0, которое должно быть в пределах Y₀ ≤ 1 см, а также и осадка основания от постоянных нагрузок устоя, нормируемая в соответствии с п. 55 СН 200-62;

в) в расчетах по третьему предельному состоянию проверяется трещиностойкость железобетонных конструкций устоя.

Последовательность расчета обсыпных устоев по настоящим "Рекомендациям" определяется в соответствии с прилож. 1.

2. РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ ОБСЫПНЫХ УСТОЕВ

2.1. Несущая способность свай однорядных свайных устоев должна обеспечивать восприятие вертикальной составляющей нагрузки с учетом эксцентриситета в направлении поперек моста.

2.2. Расчетное давление под подошвой фундамента мелкого заложения (рис. 4) стоечного устоя выражается формулой:

q = σ_h+p₁+γ΄h_n                                                                               (5)

где γ΄h_n - природное давление;

σ_h = α_zp_o - вертикальное давление на уровне подошвы фундамента, вызванное условной нагрузкой P_o = γ Н_н, которая по своему воздействию на основание принимается эквивалентной весу конуса и насыпи;

Н_н - высота насыпи;

α_z - коэффициент, определяемый по табл. 2 в зависимости от относительных координат рассматриваемой точки Ỹ/В и ž/В в условной системе, строящейся в соответствии с рис. 5 а, б;

 - ширина полосы нагрузки P_о;

b - ширина земляного полотна на подходах к мосту;

 - заложение откосов конусов и насыпи (средняя величина);

P₁ - дополнительное давление фундамента устоя. Выражается оно формулой:

                                                                  (6)

где ΣN - разность между весом конструкций устоя (стоек, подколонников, фундамента), находящихся в грунте, и весом равновеликого объема грунта;

V - координата рассматриваемой точки относительно оси фундамента;

F_ф J_ф - площадь и момент инерции подошвы фундамента;

М_осн - момент, передаваемый фундаментом на основание (п. 2.8).

2.3. Расчетное сопротивление основания стоечного устоя определяется по формуле (7):

R = 1,2{R΄[1+K₁(a-2)] + K₂γ΄(h_n-3) + (K₂-0,1)σ_h},                       (7)

где R'; K₁ и K₂ - условное сопротивление и коэффициенты, принимаемые в соответствии с п. 682 СН 200-62;

σ_h - давление от нагрузки Р_o (п. 2.2) под передней гранью фундамента; a - ширина фундамента.

Таблица 2

Отношение

Рис. 4. Схема к расчету фундамента мелкого заложения

2.4. Проверка давления по слабому подстилающему слою производится по формуле:

γ΄z₁ + α_z P_o + β_zP_1cp ≤ R                                                                  (8)

где γ΄z₁ - природное давление; α_z P_o - вертикальное давление нагрузки Р_o под центром фундамента на поверхности рассматриваемого слоя;  β_z - коэффициент, принимаемый по таблице прилож. 23 СН 200-62 или табл. 1 прилож. 3 СНиП II-15-74 ^х); R - расчетное сопротивление рассматриваемого слоя, определяемое по формуле (7).

__________________

^х) В нормативных источниках данный коэффициент обозначен через α

Рис. 5. Схема действия условной эквивалентной нагрузки Р_o:

а - поперек моста; б - вдоль моста

2.5. Осадка основания под острием сваи свайного устоя, центром фундамента мелкого заложения стоечного устоя S_o, находится по формуле:

                                                          (9)

где α_zр_o и β_zр_1cp - средние величины давлений (п. 2.4);

h_i и E_i - толщина и модуль деформации грунта в слое i.

Каждый слой грунта i должен быть однородным по сжимаемости.

Глубина сжимаемой толщи грунтов ^x) принимается до уровня, где дополнительное давление α_zр_o + β_zр_1cp становится равным 0,2 γ΄z₁

_{______________________________}

^х) При инженерно-геологических изысканиях под устоем должна быть разведана толщина грунтов на глубину не менее 2,5 Н_н.

2.6. Крен (поворот) фундамента мелкого заложения от вертикальных сил ω определяется как сумма углов поворота от неравномерной нагрузки основания весом конуса и насыпи (ω₁) и эксцентриситета относительно оси фундамента вертикальной составляющей нагрузки N и ΣN (ω₂) (рис. 6).

ω = ω₁ + ω₂                                                                                                                                            (10)

Угол ω₁ определяется как отношение разности осадок S₁, и S₂ граней фундамента при действии эквивалентной нагрузки Р_о к его ширине а:

                                                                                  (11)

Осадки S₁ и S₂ граней фундамента определяются в соответствии с указаниями п. 2.5. по формуле:

                                                                        (12)

Угол ω₂ находится по формуле:

ω₂ = (Nl+ΣNl₁)G,                                                                           (13)

где

                                                                             (14)

μ_cp и Е_cp - коэффициент Пуассона и модуль деформации грунта, принимаемые средними в пределах верхней части (на глубину 1,5 а) сжимаемой толщи; l и l₁ - эксцентриситеты соответствующих сил относительно оси фундамента; K_в - коэффициент, определяемый в зависимости от отношения сторон подошвы фундамента (см. табл. 4 прилож. 3, СНиП II-15-74).

Рис. 6. Расчетная схема устоев:

а - свайный; б, в - стоечный: нагрузка у верхнего конца стоек; влияние поворота фундамента: 1 - первоначальное положение устоя; 2 - изогнутая ось свай (стоек); 3 - поворот ω без учета отпора грунта

2.7. Угол поворота фундамента мелкого заложения стоечного устоя φ״_h с учетом горизонтального давления грунта на контакте с вертикальными гранями стоек и плиты находится по формуле:

                                                                                  (15)

                                                 (16)

где t и b_ф - размеры плиты фундамента: высота и длина; n - число стоек;  и  - расчетные параметры, выражающие момент и поперечную силу в заделке стойки в фундамент (при z = h), вызванные отпором грунта при перемещениях ее нижнего конца φ״_h = 1 и Y^״_h = -1t

                        (17)

                           

2.8. Момент М_осн в основании фундамента мелкого заложения стоечного устоя выражается формулой:

                      (18)

где М_h, и Q_h - момент и поперечная сила в заделке стойки фундамента, определяемые в соответствии с указаниями раздела 3.*)

____________________

*) Расчетная величина угла φ״_h определяется путем умножения нормативного значения этого угла на коэффициент 1,5 (табл. 8 СН 200-62).

3. РАСЧЕТ СТОЕК И СВАЙ

3.1. Расчет свай и стоек обсыпных устоев производится по формулам (3) в зависимости от начальных параметров Y_о, φ_о,

3.2. Перемещения верхнего конца свай однорядных свайных устоев определяются по формулам:

                           (19)

где А₃, А₄ ... Д₃, Д₄ - функции влияния (п. 1.7.), соответствующие координате нижнего конца сваи (z = h) ^x).

___________________

^х) Если приведенная длина свай  = αh > 4, то функции влияния для формул (19) принимаются по  = 4.

3.3. Расчет стоек однорядных устоев целесообразно вести раздельно на воздействие нагрузки, приложенной к верхним концам стоек, и влияние крена (поворота) фундамента с последующим суммированием результатов:

                                                                           (20)

где Y_z', φ_z', М_z', Q_z' - перемещения и изгибающие усилия от воздействия нагрузок М и Н приложенных к верхним концам стоек; Y_z″, φ_z″, М_z″, Q_z″ - перемещения и изгибающие усилия от влияния перемещений нижнего конца стоек φ_h″, Y_h″ = φ″t.

3.4. Начальные параметры для расчета Y_z', φ_z', М_z', Q_z' определяются выражениями:

                              (21)

Начальные параметры для расчета Y_z″, φ_z″, М_z″ и Q_z″, выражаются формулами:

                                                                  (22)

A₁, А₂ ... Д₁, Д₂ - функции влияния (п. 1.7), соответствующие координате нижнего конца стоек (z = h).

Приложение 1

Последовательность расчета однорядных обсыпных устоев

Приложение 2

Примеры расчета обсыпных устоев

А. Расчет свайного устоя

1. Исходные данные

Требуется произвести расчет свайного устоя большого моста. Полная длина крайнего пролета l_п = 21 м, длина переходной плиты - 6 м; общая ширина моста В_м = 12,5 м (проезжая часть - 10 м, два тротуара - по 1 м и два бордюра по 0,25 м); высота насыпи - 6 м. Геологические условия места строительства и схема устоя показаны на рис. 1.

Марка бетона - М-400; длина свай - 10 м, сечение - 35×35 см;

F = 0,122 м²;

d = 0,35 м; количество свай п = 10. Характеристикам m = 200 т/м²

2. Выбор расчетной схемы устоя

Основание берегового сооружения моста сложено мелкозернистым песком φ = 32°; c = 0. Заложение откоса - 1:2; конус и насыпь периодически подтапливаются. В соответствии с изложенным в п. 1 к данному случаю применима расчетная схема устоя как упругой опоры в линейно-деформируемой среде.

3. Определение расчетных параметров, коэффициентов.

Расчетная ширина b_р = 1,5d+0,5 м = 1,5×0,35+0,5 = 1 м.

Коэффициент

4. Определение действующих нагрузок и воздействий (см. табл. 1)

Наиболее опасным сочетанием нагрузок при расчете свай на действие момента и горизонтальной силы является Y`:

N = 311 т; Н = 18,7 т; М = 10,5 тм.

Рис. 1. Общий вид свайного устоя.

Таблица 1

Сбор нагрузок к расчету свайного устоя

Несущая способность свай на вертикальную нагрузку должна обеспечивать восприятие N_max = 349 т (сочетание VI).

Нагрузка на одну сваю: вертикальная

горизонтальная  момент

5. Определение неизвестных начальных параметров

Приведенная длина свай . При расчете свай на момент и горизонтальную силу принимается .

6. Построение эпюр М_z, Q_z, Y_z

Определение М_z, Q_z, Y_z произведено в табл. 2-5; результаты графически даны на рис. 2. Итоги расчета находятся в пределах несущей способности свай на изгиб и поперечную силу.

Таблица 2

Начальные параметры, коэффициенты

Yо м	φо рад.	мо тм	Qo т
8,8×10-3	-3,7×10-3	1,05	1,9	-6,55×10-3	0,94×10-3	3,0×10-3

Рис. 2. Эпюры М_z, Q_z, У_z

7. Проверка допустимости и перемещения верха устоя

Y_о = 8,8×10^-3 м = 0,88 см < 1 см.

Таблица 3

Определение М_z

α²EJ=1120

Таблица 4

Определение Q_z

α³EJ = 632

Таблица 5

Определение Y_z

Б. Расчет стоечного устоя

1. Исходные данные

Требуется произвести расчет стоечного устоя путепровода. Полная длина крайнего пролета l_n - 12 м; длина переходной плиты - 6 м; общая ширина моста В_м = 12,5 м (проезжая часть -10 м, два тротуара - по 1 м и два бордюра - по 0,25 м); высота насыпи - 8,0 м. Геологические условия места строительства и схема устоя показаны на рис. 3.

Высота стоек h - 6,9 м; сечение - 35×35, марка бетона - М-400; ЕJ = 3500 тм²; d = 0,35 м; количество стоек n = 5. Характеристика m = 200 т/м⁴.

2. Выбор расчетной схемы устоя

Основание берегового сооружения моста сложено мелкозернистым песком φ = 32°; на глубине 8,1 м залегает глина φ = 16°; с = 2 т/м². Откосы не подтапливаются, заложение - 1:1,5. В соответствии с изложенным в п. 1.1 к данному случаю применима расчетная схема устоя как опоры в линейно-деформируемой среде.

3. Определение расчетных параметров и коэффициентов

Расчетная ширина стоек b_р = 1,5d + 0,5 м = 1,5×0,35+0,5 = 1 м.

Коэффициент

Приведенная длина стоек  в расчете принимается .

Коэффициент  где

 

Рис. 3. Общий вид стоечного устоя

К_в - коэффициент, принимаемый по табл. 4 прилож. 3 СНиП II-15-74;при

К_в = 0,12.

4. Нахождение действующих нагрузок и воздействий

Определение нагрузок, действующих в уровне верха стоек, выполнено в табл. 6-10. Наиболее опасным сочетанием нагрузок при расчете стоек на действие момента и горизонтальной силы является Y

Нагрузка на одну стойку - нормативная:

вертикальная  горизонтальная  момент

расчетная:

вертикальная  горизонтальная

 момент;

Крен фундамента выражается формулой:

ω = ω₁+ω₂,

где  - поворот фундамента вследствие неравномерной осадки основания от воздействия веса конуса и насыпи;

S₁ и S₂ - осадки граней фундамента, найденные методом эквивалентной системы;

ω₂ - угол поворота фундамента от воздействия момента от продольных сил N и ΣΝ, передаваемых стойками на фундамент; ΣN - разность между весом стоек и весом равновеликого объема грунта:

ΣN = 6,9×0,122 (2,5-1,9)×5+0,86×5 = 6,8 т;

ω₂ = (N+ΣN)l×G = (177,0+6,8)×0,3×0,033×10^-3 = 1,78×10^-3 рад.

Осадки граней фундамента S₁, и S₂ определяются от нормативных нагрузок. Схема нагрузки основания и эпюры давлений σ_z - показаны на рис. 4.

Р_o = γ·Н = 1,9×8,0 = 15,2 т/м²;

В = b₁+mН = 14,0+1,5×8 = 26 м.

Осадки находятся по формуле:

 расчет дан в табл. 11;

Таблица 6

Сбор нагрузок, действующих в уровне верха стоек

Рис. 4. Эпюры давлений в основании:

а - к определению узла ω₁; б - к определению средней осадки

Таблица 7

Начальные параметры, коэффициенты

Таблица 8

Определение М (расчетные значения)

α²EJ=1120

Таблица 9

Определение Q_z (расчетные значения)

α³EJ = 632

Таблица 10

Определение Y_z (нормативные значения)

Таблица 11

ω = ω₁+ω₂ = (2,50+1,78)×10^-3 = 4,28×10^-3 рад.

Нормативный угол поворота:

Расчетная величина (коэффициент перегрузки 1,5):

φ″_h = 1,5×0,91×10^-3 = 1,36×10^-3 рад.

5. Определение неизвестных начальных параметров

От нормативных нагрузок:

От расчетных нагрузок:

6. Построение эпюр моментов, поперечных сил, перемещений

Определение М_z, Q_z, Y_z произведено в табл. 7-10 (см. табл. 7-10), результаты графиков даны на рис. 5.

Рис. 5. Эпюры Y_z, М_z, Q_z:

1 - Y′_z, М′_z, Q′_z; 2 - Y″_z, М″_z, Q″_z; 3 - Y_z = Y′_z+ Y″_z; М_z = M′_z+M″_z; Q_z = Q′_z+Q″_z

7. Проверка допустимости перемещений

Y_o = Y′_о+Y″_о = 4,68×10^-3+0,88×10^-3 = 5,56×10^-3 = 0,56 см < 1 см.

8. Проверка прочности основания

Определение давления

где N+ΣN = 192+1,1×6,8 = 199,5; F_ф = 2,2×12 = 26,4 м²;

Р_1max = 16,9 т/м².

Давление определяется формулой: σ_h = α_z р_o;

Р_o = 1,2×15,2 = 18,2 т/м²; α_z = 0,679;

σ_h = 0,679×18,2 = 12,3 т/м².

Нахождение общего давления у передней грани фундамента:

q = σ_h+P₁+γ′h_n

где γ′h_n - природное давление;

q = 12,3+16,9+2,1×1,8 = 32,98 т/м² = 3,30 кг/см².

Расчетное сопротивление выражается формулой:

R = 1,2 {R'[1+K₁(а-2)]+K₂γ′(h_n-3)+(K₂-0,1) σ_h};

K₁ = 0,08; K₂ = 0,25; R' = 2,0 кг/см²;

R = 1,2 {2,0 [1+0,08(2,2-2)]+0,25×2,1(1,8-3)+(0,25-0,1)×12,3} = 3,9 кг/см² > q = 3,30 кг/см².

Прочность основания обеспечена.

9. Проверка прочности подстилающего слоя мягкопластичной глины определяется формулой:

α_zP_o = 0,538×18,2 = 9,79 т/м²; β_zP_1cp = 0,172×7,4 = 1,26 т/м²;

R = 1,2·{1/1+0,02·(2,2-2)/+0,15×2,1·(8,1-3)+(0,15-0,1)·9,79} = 1,2·(1+1,6+0,49) = 3,70 кг/см²;

β_zP_1cp+α_zP_o+ γ′z = 1,26+9,79+2,1×8,1 = 28 т/м² = 2,8 кг/см² < R =3,7 кг/см².

Прочность подстилающего слоя обеспечена.

10. Определение осадки основания

Действующая нормативная нагрузка;

Р_o^H = 15,2 т/м²; В = 26 м; Ỹ = 4,43 м;

 а = 2,2м; b_ф = 12 м.

Расчет давлений по оси z₁ (см. рис. 4 б) приведен в табл.12.

Таблица 12

№ п/п	м	z1-h1 м	αz	βz	αzPo т/м	βzP1 т/м	αzPo+βzP1 т/м
1	7,8	0,0	0,738	1,000	11,22	6,80	18,02
2	8,7	0,9	0,698	0,875	10,61	5,95	16,56
3	9,6	1,8	0,674	0,630	10,18	4,28	14,46
4	10,4	2,6	0,644	0,471	9,79	3,20	12,99
5	12,1	4,3	0,594	0,292	9,03	1,99	11,02
6	14,1	6,3	0,537	0,188	8,16	1,28	9,44
7	15,7	7,9	0,498	0,137	7,57	0,93	8,50
8	16,7	8,9	0,478	0,117	7,27	0,80	8,07
9	19,7	11,9	0,434	0,079	6,60	0,54	7,14
10	22,7	14,9	0,415	0,040	6,31	0,27	6,58